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1、工程概况
2、施工准备
3、模板安装与拆除注意事项
4、施工要点
5、模板拆除
6、质量标准
7、施工注意事项
8、保证安全生产和要求.
9、模板设计
10、脚手架计算书
11、脚手架平面布置图.
工程名称：****科技办公楼工程
建设单位：南陵县****中学
设计单位：马鞍山****建筑设计有限公司
施工单位：安徽****建设有限公司
监理单位：安徽省****监理有限公司
****科技办公楼工程位于****新校区内，地处城东新区，该工程为科技办公楼和报告厅工程，报告厅为一层和二层框架结构，网架屋面。办公楼为局部二、三层其余部分为十层和十一层，框架结构。建筑高度为47.85m、最高点52.3m. 总建筑面积26000.3m2
二、 施工准备
1. 放线：首先引测建筑的边柱、墙轴线，并以该轴线为起点，引出各条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的中心线和边线，墙模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板安装和校正。
2. 用水准仪把建筑水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。
3. 模板垫底部位应预先找平，杂物清理干净，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆或砼成形后烂根。
4. 需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。
5. 经检查合格的模板应按安装程序进行堆放或运输。堆放整齐，底部模板应垫离地面不少10cm。
6. 模板应涂刷脱模剂。结构表面需作处理的工程，严禁在模板上涂刷废机油。胶模剂要经济适用，不粘污钢筋为主。
三、模板安装和拆除注意事项
3.1准备工作
1. 各工种的隐蔽工程已报验完成。
2. 按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。
3. 配件必须安装牢固，支持和斜撑的支承面应平整坚实，要有足够的受压面积。
4.
5. 基础模板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。
6. 墙、柱模板底面应找平，下端应事先做好基准靠紧垫平，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行校正，两侧模板均应利用斜撑调整固定其垂直度。
7. 支柱所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置。同一条拼缝上的U形卡，不宜向同一方向卡紧。
8. 墙模板的对拉螺栓孔应平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。
9. 钢楞宜采用整根杆件，接头应错开设置，搭接长度不应少于300mm.
3.2模板安装技术要求
一、为保证结构尺寸、位置的正确性，支模前要放好模板线，梁板模板安装完后再放一次检查线，以检查柱位置尺寸。
背枋及对拉螺栓的位置要严格按施工方案执行，不允许随意减少，且注意木枋要立放，对拉螺栓用的钢筋要经过试验合格后才能使用，以保证砼面的平整。
为了保证木枋规格一致，所有背枋都要经过平刨、刨成统一尺寸，以防止模板翘角不平。
塑料套管不要太短，长度为墙柱宽尺寸加长36 mm，使之伸出模板外，以免施工时砼进入套管而不能拔出。
在合模前，底部要清扫洁净，在砼浇筑过程中要设专人看护支撑系统，以防变形，支设过程中，梁底模适当位置留置冲洗口。以利杂物等冲出梁底，避免夹碴。
3.3基础模板
为保证基础尺寸，防止两侧模板位移，宜在两侧模板间相隔一段距离加设临时支撑，浇筑砼成型后拆除。
3.4柱模板
保证柱模板长度符合模数，不符合模数的放到节点部位处理。柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫在配模时一并考虑留出。若梁、柱模板分两次支设时，在柱子砼达到拆模强度时，最上一段柱模先保留不拆，以便于与梁模板连接。
柱模板安装时，要点如下：
(2)柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆。
(3)柱模的浇筑口和清扫口，在配模时应一并考虑留出。
(4)按照现行《砼结构工程施工及验收规范》，浇筑砼的自由倾落高度不得超过2 m的规定。因此在柱模超过2m以上时可以采取设门子板车的办法。
(5)安装柱箍：柱箍应根据柱模尺寸、侧压力的大小等因素进行设计选择（有木箍、钢箍、钢木箍等）。柱箍间距一般在500mm左右，柱截面较大时应设置柱中穿心螺丝，由计算确定螺丝的直径、间距。
3.5梁模板
梁口与柱头模板的连接要紧密牢固。梁模板采用18mm 厚多层胶合板模板，梁模按图纸要求起拱。当跨度大于4m 时按3‰起拱。梁的侧模压梁的底模。
梁模支柱一般情况下采用双支柱时，间距以600mm～1000mm为宜，具体情况见计算书。
(1)在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。
(2)梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平，当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的千分之一至三。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
(3)梁下支柱支承在基上面上时，应对基上平整夯实，满足承载力要求，并加木垫板或混凝土垫板等有效措施，确保混凝土在浇筑过程中不会发生支项下沉。
(4)支顶在楼层高度4.5m以下时，应设二道水平拉杆和剪刀撑，楼层高度在4.5m以上的框支层详见高支撑梁、板计算书。
(5)梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。
(6)当梁高超过750mm时，梁侧模板宜加穿梁螺栓加固。
(7)模板支柱纵横向和水平拉杆、剪刀撑等均应按实际要求布置，支柱间距一般不宜大于1m，纵横方向水平拉杆的上下间距不宜大于1.5m，纵横方向的剪刀撑间距不大于6m，扣件钢
3.6楼板模板
楼板模板采用胶合板模板。支模架采用Φ48×3.5钢管做立柱，从边跨一侧开始逐排安装立柱。柱和钢楞（大龙骨）间距，按模板计算书施工，一般情况下立柱与外楞间距为600mm～1200 mm小龙骨间距400mm～600 mm调平后即可铺设模板。在模板铺设完，标高校正后，立杆之间应加设水平拉杆，其道数要根据立杆高度决定，一般情况下离地面200mm～300 mm处设一道，往上纵横方向每1.2 m左右设一道扫地杆。
3.7楼面模板
（1）根据模板的排列图架设支柱和龙骨，支柱与龙骨的间距，应根据楼板的混凝土重量与施工荷载的大小，在模板设计中确定，一般支柱为800mm～1200mm，大龙骨间距为600 mm～1200mm，小龙骨间距为400 mm～600mm，支柱排列要考虑设置施工通道。
（2）下层支模架未拆除前，上层开始搭设支模架时，支柱应垂直，上下层支柱应同一竖向中心线上，各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑要认真加强。
（3）通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。
（4）铺模板时可从四周铺起，在中间收口，若为旁时，角位模板应通线钉固。
（5）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。
四、施工要点
1、楼板模板的支撑架子采用钢管扣件支撑，上搁木楞，木楞间距应经计算确定；
2、胶合板模板施工前宜进行模板排板设计，施工中严格按模板排板图排板，减少胶合板模板的锯割，利于胶合板模板的周转使用；
3、胶合板模板面板应涂刷脱模剂，以利于脱模；
4、胶合板模板的接头应平整，接头处可用胶带纸粘贴。
5、顶板模板施工时，采用水平仪，控制模板的水平度。
6、采取在顶板模板板缝处贴塑料胶带，在竖向模板板缝处加海绵条密封的措施防止接缝漏浆。
7、按规范要求留设同条件养护试块，经试压后决定拆模时间。
10. 模板拆除需符合《混凝土结构工程施工及验收规范》要求。
11. 拆除模板时，不能用力过猛过急，拆下来的木料、模板支撑等要及时运走、清理，模板刷隔离剂。
12. 拆模应遵循“先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分”的原则。
13. 对底模及梁支撑的拆除应先计算其强度及受力，并按同条件试块所测强度决定拆除时间。
14. 组合钢模拆除时应加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，清理干净，板面刷油，按规格分类堆放整齐，以利再用。
15. 模板面应刷隔离效果好且不污染钢筋的隔离剂。
六、质量标准
1、主控项目
模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积，如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。
2、一般项目
（1）轴线位移应控制在5㎜以内，底模上表面标高控制在±5㎜以内。
（2）模板与混凝土的接触面应清理干净，并采取防粘结措施。
（3）截面内部尺寸：基础控制在±10㎜内；柱墙梁控制在+4，-5㎜内。
（4）垂直度控制在6㎜内。相邻两板面高低差控制在2㎜内。
（5）表面平整度控制在5㎜内。
（6）预埋钢板中心线位置控制在３㎜内。
（７）预埋管、预留孔中心线控制在３㎜内
（８）预留孔洞中心线位置控制在2㎜内，尺寸控制在0～+10㎜之间。
1、避免工程质量通病
(１)梁模板：防止梁身不平直、梁底不平及下挠，梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象。
预防措施：
a、支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。
b、梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁铡钉固，梁底模板按规定起拱。
c、混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。
(２)柱模板：防止炸模、断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实，或蜂蜜麻面、偏斜、柱身扭曲的现象。
预防措施：
a、根据规定的柱箍间距要求钉牢固。
b、成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。
c、四周斜撑要牢固。
(３）板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。
预防措施：
a、楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。
b、支顶要符合规定的保证项目要求。
c、板模按规定起拱。
2、主要安全技术措施
（1）支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得人架浮搁，拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。
（2）拆模时应搭设脚手板。
（3）拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。
3、成品保护
（1）坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。
（3）材料应按编号分类堆放。
八、 保证安全生产和要求
1、模板上架设的电线和使用的照明灯具。应采用36V的低压电源或其它有效的安全措施。
2、作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手
架上，不得掉落。
3、要避开雷雨天施工。
4、装、拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过3.5 时，必须
搭设脚手架。装、拆时下面不得站人。高处作业时操作人员应挂上安全带。装、拆模板应随拆随运转，扣件和钢管严禁堆放在脚手板上和抛掷。
九、 模板设计
9．1 基础承台模板设计
一、基础承台模板基本参数
基础承台截面尺寸为4420*3600，
基础承台总高为1 .0m
基础承台模板采用18mm厚九层夹胶板，
基础承台木方选用60*80，
基础承台水平木方间距300mm，纵向间距为500mm。
9．2基础柱模板设计
一、基础柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=900mm，B方向对拉螺栓3道，
柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓3道，
柱模板的计算高度 L = 1100mm，
柱箍间距计算跨度 d =500mm。
柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm，间距300mm。
柱箍采用圆钢管φ48×3.0，每道柱箍采用双钢管包箍，间距500mm。
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
模板采用18mm厚九层夹胶板。
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；
T —— 混凝土的入模温度，取24.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
1.面板强度计算
支座最大弯矩计算公式
跨中最大弯矩计算公式
其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×23.04+1.4×3.00)×0.50 = 15.924kN/m
d —— 竖楞的距离，d = 300mm；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×15.924×0.30×0.30=0.143kN.M
面板截面抵抗矩 W = 500.0×18.0×18.0/6=27000.0mm3
经过计算得到 = M/W = 0.143×106/27000.0 = 5.29N/mm2
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6qd
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.5×0.300×15.924=2.39kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2390/(2×500×18)=0.398N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.面板挠度计算
最大挠度计算公式
其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 23.040×0.50=11.52kN/m；
E —— 面板的弹性模量，E = 6000.0N/mm2；
I —— 面板截面惯性矩 I =500.0×18.0×18.0×18.0/12=243000.0mm4；
经过计算得到 v =0.677×(23.040×0.50)×300.04/(100×6000×243000) = 0.43mm
[v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm；
面板的最大挠度满足要求!
四、竖楞方木的计算
竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
竖楞方木计算简图
1.竖楞方木强度计算
跨中最大弯矩计算公式
其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×23.04+1.4×3.00)×0.30 = 9.55kN/m
d为柱箍的距离，d = 500mm；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×9.554×0.50×0.50=0.239kN.M
竖楞方木截面抵抗矩 W = 60.0×80.0×80.0/6=64000.0mm3
经过计算得到 = M/W = 0.239×106/64000.0 = 3.73N/mm2
竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
2.竖楞方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6qd
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.500×9.554=2.866kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2866/(2×60×80)=0.894N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
竖楞方木抗剪强度计算满足要求!
3.竖楞方木挠度计算
最大挠度计算公式
其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 23.040×0.300=6.912kN/m；
E —— 竖楞方木的弹性模量，E = 9500.0N/mm2；
I —— 竖楞方木截面惯性矩 I = 60.0×80.0×80.0×80.0/12=2560000.8mm4；
经过计算得到 v =0.677×(23.040×0.30)×500.04/(100×9500×2560000.8) = 0.118mm
[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] =500.000/250 = 2mm；
竖楞方木的最大挠度满足要求!
五、B方向柱箍的计算
本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；
钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78cm4；
B方向柱箍计算简图
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×23.04+1.4×3.00)×0.30 × 0.50 = 4.78kN
经过连续梁的计算得到
B方向柱箍剪力图(kN)
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
B方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩 M = 0.458kN.m
最大支座力 N = 11.473kN
最大变形 v = 0.078mm
1.柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式
其中 Mx —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 0.46kN.m；
x —— 截面塑性发展系数, 为1.05；
W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 13.47cm3；
柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000
B边柱箍的强度计算值 f = 34.00N/mm2；
B边柱箍的强度验算满足要求!
2.柱箍挠度计算
[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 350.000/400 = 0.88mm；
柱箍的最大挠度满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺拴的强度要大于最大支座力11.47kN。
经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm!
七、H方向柱箍的计算
H方向柱箍计算简图
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×23.04+1.4×3.00)×0.30 × 0.60 = 5.73kN
经过连续梁的计算得到
H方向柱箍剪力图(kN)
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
H方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩 M = 0.585kN.m
最大支座力 N = 13.144kN
最大变形 v = 0.143mm
1.柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式
=M/W < [f]
其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.59kN.m；
W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 13.47cm3；
H边柱箍的强度计算值 f = 43.40N/mm2；
H边柱箍的强度验算满足要求!
2.柱箍挠度计算
经过计算得到 v =0.143mm
[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 450.000/400 = 1.13mm；
柱箍的最大挠度满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺拴的强度要大于最大支座力13.14kN。
经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于14mm!
9．3、基础梁模（地圈梁）板设计
一、梁模板基本参数
梁截面宽度 B=400mm，
梁截面高度 H=1300mm，
H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。
梁模板使用的方木截面60×80mm，
梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
模板自重 = 0.340kN/m2；
钢筋自重 = 1.500kN/m3；
混凝土自重 = 24.000kN/m3；
施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.90m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、梁底模板木楞计算
梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
四、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下
图 梁侧模板计算简图
1.强度计算
强度计算公式要求： = M/W < [f]
其中 —— 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；
q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；
q=(1.2×23.04+1.4×6.00)×0.40=14.42N/mm
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×14.42×0.3002=-0.13kN.m
=0.13×106/30780.0=4.2N/mm2
梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.300×14.42=2.6kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2600/(2×400×18)=0.541N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中 q = 23.04×0.40=9.22N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×9.22×300.04/(100×6000.00×277020.0)=0.304mm
梁侧模板的挠度计算值: v = 0.304mm小于 [v] = 300/250,满足要求!
五、穿梁螺栓计算
1.梁侧竖楞的强度计算
计算公式:
= M/W < [f]
其中 —— 梁侧竖楞强度计算值(N/mm2)；
M —— 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；
W —— 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 64.00cm3；
[f] —— 梁侧竖楞的强度设计值，[f] = 23N/mm2。
M = ql2 / 8
q = (1.2×23.04+1.4×6.00)×0.30=10.81kN/m
l —— 计算跨度(梁板高度),l =900mm；
经计算得到，梁侧竖楞的强度计算值10.814×900×900/8/64000.000=17.1N/mm2；
梁侧竖楞的强度验算 < [f],满足要求!
2.梁侧竖楞挠度计算
计算公式:
v = 5ql4 / 384EI < [v] = l/250
其中 q —— 作用在模板上的侧压力，q = 23.040×0.300=6.912N/mm；
l —— 计算跨度(梁板高度),l = 900mm；
E —— 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2；
I —— 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 256.00cm4；
梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 5×6.912×900.04/(384×9500×2560000.0)=2.43mm；
梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v] = 2.280mm；
梁侧竖楞的挠度验算 v < [v],满足要求!
3.穿梁螺栓强度计算
没有布置穿梁螺栓，无须计算!
3、穿梁螺栓计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；
A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×23.04+1.4×6.00)×1.20×0.9/2=19.4kN
穿梁螺栓直径为14mm；
穿梁螺栓有效直径为14.4mm；
穿梁螺栓有效面积为 A=84.300mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=21.51kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=19.4kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。
每个截面布置1 道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
9．4、柱模板设计
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道，
柱模板的计算高度 L = 3900mm，
柱箍间距计算跨度 d = 500mm。
柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm，间距300mm。
柱箍采用圆钢管φ48×3.0，每道柱箍2根钢箍，间距500mm。
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
模板计算简图
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；
T —— 混凝土的入模温度，取24.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.00；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
面板计算简图
1.面板强度计算
支座最大弯矩计算公式
跨中最大弯矩计算公式
其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×23.04+1.4×3.00)×0.50 = 15.924kN/m
d —— 竖楞的距离，d = 300mm；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×15.924×0.30×0.30=0.143kN.M
面板截面抵抗矩 W = 500.0×18.0×18.0/6=27000.0mm3
经过计算得到 = M/W = 0.143×106/27000.0 =5.3N/mm2
面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6qd
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.300×15.924=2.87kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2870/(2×500×18)=0.478N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.面板挠度计算
最大挠度计算公式
其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 23.040×0.500=11.52kN/m；
I —— 面板截面惯性矩 I = 500.0×18.0×18.0×18.0/12=243000.0mm4；
经过计算得到 v =0.677×(23.040×0.50)×300.04/(100×6000×291600.0) = 0.361mm
[v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm；
面板的最大挠度满足要求!
四、竖楞方木的计算
竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
竖楞方木计算简图
1.竖楞方木强度计算
支座最大弯矩计算公式
跨中最大弯矩计算公式
其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×23.04+1.4×3.00)×0.30 = 9.55kN/m
d为柱箍的距离，d = 500mm；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×9.554×0.50×0.50=0.239kN.M
竖楞方木截面抵抗矩 W = 60.0×80.0×80.0/6=64000.0mm3
经过计算得到 = M/W = 0.239×106/64000.0 = 3.73N/mm2
竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
2.竖楞方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6qd
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力 Q=0.6×0.500×9.554=2.866kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2866/(2×60×80)=0.894N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
竖楞方木抗剪强度计算满足要求!
3.竖楞方木挠度计算
最大挠度计算公式
其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 23.040×0.300=6.912kN/m；
E —— 竖楞方木的弹性模量，E = 9500.0N/mm2；
I —— 竖楞方木截面惯性矩 I = 60.0×80.0×80.0×80.0/12=2560000.8mm4；
经过计算得到 v =0.677×(23.040×0.30)×500.04/(100×9500×2560000.8) = 0.118mm
[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] =500.000/250 = 2mm；
竖楞方木的最大挠度满足要求!
五、B方向柱箍的计算
本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍的规格: 圆钢管φ48×3.0mm；
钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；
钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78cm4；
B方向柱箍计算简图
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×23.04+1.4×3.00)×0.30 × 0.50 = 4.78kN
经过连续梁的计算得到
B方向柱箍剪力图(kN)
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
B方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩 M = 0.458kN.m
最大支座力 N = 11.473kN
最大变形 v = 0.078mm
1.柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式
其中 Mx —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 0.46kN.m；
x —— 截面塑性发展系数, 为1.05；
W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 13.47cm3；
柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000
B边柱箍的强度计算值 f = 34.00N/mm2；
B边柱箍的强度验算满足要求!
2.柱箍挠度计算
经过计算得到 v =0.078mm
[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 350.000/400 = 0.88mm；
柱箍的最大挠度满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺拴的强度要大于最大支座力11.47kN。
经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm!
七、H方向柱箍的计算
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×23.04+1.4×3.00)×0.30 × 0.60 = 5.73kN
经过连续梁的计算得到
H方向柱箍剪力图(kN)
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
H方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩 M = 0.585kN.m
最大支座力 N = 13.144kN
最大变形 v = 0.143mm
1.柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式
=M/W < [f]
其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.59kN.m；
W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 13.47cm3；
柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000
H边柱箍的强度计算值 f = 43.40N/mm2；
H边柱箍的强度验算满足要求!
2.柱箍挠度计算
经过计算得到 v =0.143mm
[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 450.000/400 = 1.13mm；
柱箍的最大挠度满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于14mm!
9．5、梁模板设计
一、梁模板基本参数
梁截面宽度 B=700mm，
梁截面高度 H=800mm，
H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。
梁模板使用的方木截面60×80mm，
梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算
模板自重 = 0.340kN/m2；
钢筋自重 = 1.500kN/m3；
混凝土自重 = 24.000kN/m3；
施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、梁底模板木楞计算
梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
四、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下
图 梁侧模板计算简图
1.强度计算
强度计算公式要求： = M/W < [f]
其中 —— 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；
M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；
q=(1.2×23.04+1.4×6.00)×0.60=21.63N/mm
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×21.63×0.3002=-0.058kN.m
=0.058×106/30780.0=1.88N/mm2
梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.300×14.42=2.6kN
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中 q = 23.04×0.6=13.824N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×13.824×300.04/(100×6000.00×277020.0)=0.449mm
梁侧模板的挠度计算值: v = 0.449mm小于 [v] = 300/250,满足要求!
五、穿梁螺栓计算
1.梁侧竖楞的强度计算
计算公式:
= M/W < [f]
其中 —— 梁侧竖楞强度计算值(N/mm2)；
M —— 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；
W —— 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 64.00cm3；
[f] —— 梁侧竖楞的强度设计值，[f] = 23N/mm2。
M = ql2 / 8
其中 q —— 作用在模板上的侧压力；
q = (1.2×23.04+1.4×6.00)×0.30=10.81kN/m
l —— 计算跨度(梁板高度),l =900mm；
经计算得到，梁侧竖楞的强度计算值10.814×900×900/8/64000.000=17.1N/mm2；
梁侧竖楞的强度验算 < [f],满足要求!
2.梁侧竖楞挠度计算
计算公式:
v = 5ql4 / 384EI < [v] = l/250
其中 q —— 作用在模板上的侧压力，q = 23.040×0.300=6.912N/mm；
l —— 计算跨度(梁板高度),l = 900mm；
E —— 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2；
I —— 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 256.00cm4；
梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 5×6.912×900.04/(384×9500×
梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v] = 2.280mm；
梁侧竖楞的挠度验算 v < [v],满足要求!
3.穿梁螺栓强度计算
没有布置穿梁螺栓，无须计算!
3、穿梁螺栓计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；
A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×23.04+1.4×6.00)×1.20×0.9/2=19.4kN
穿梁螺栓直径为14mm；
穿梁螺栓有效直径为14.4mm；
穿梁螺栓有效面积为 A=84.300mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=21.51kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=19.4kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。
每个截面布置1 道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
十、脚手架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为3.9米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.8米，立杆的横距 l=0.8米，立杆的步距 h=1.20米。
楼板木方间距为300mm。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为 48×3.0。
一、模板支撑方木的计算
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；
I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.130×0.300=0.975kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+1.000)×1.200×0.300=0.720kN
2.强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×0.975+1.2×0.105=1.296kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.720=1.008kN
最大弯矩 M = 1.008×0.8/4+1.30×0.8×0.8/8=0.3056kN.m
最大支座力 N = 1.008/2+1.30×0.8/2=1.024kN
截面应力 =0.3056×106/64000.0=4.77N/mm2
3.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=1.200×1.296/2+1.008
/2=1.282kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1282/(2×60×80)=0.401N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
4.挠度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = 0.975+0.105=1.080kN/m
集中荷载 P = 0.720kN
最大变形 v =5×1.080×800.04/(384×9500.00×2560000.0)+720.0
×800.03/(48×9500.00×2560000.0)=0.5525mm
方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
二、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.56kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.863kN.m
最大变形 vmax=2.492mm
最大支座力 Qmax=9.321kN
截面应力 =0.86×106/4491.0=192.11N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.32kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×2.800=0.362kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.80×1.200=0.420kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.130×0.80×1.200=3.900kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.681kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000)×1.000×1.200=2.400kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
五、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 8.98
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.75
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.06m；
公式(1)的计算结果： = 106.43N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 36.47N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
十一、脚手架平面布置图
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