1）Shell 一氧化碳随氧煤比的变化问题。
氧煤比增加，将有较多的煤发生燃烧反应，放热量增大，气化炉温度升高，为吸热的气化反应提供更多的热量，对气化反应有利。因此，碳的转化率、冷煤气效率及产气量上升，CO2和比氧耗、比煤耗下降。随着氧煤比的进一步增加，碳转化率增加不大，同时由于过量氧气进入气化炉，导致了CO2的增加，使冷煤气效率，产气率下降，比氧耗、比煤耗上升。因此，氧煤比应有一个最适宜值，一般认为氧碳的原子比在1.0左右比较合适。
C元素是要平衡的，抛开碳转化率的因素不谈，CO浓度的趋势和CO2应该是相反的。如果考虑C转化率的问题，则情况略有不同，但大的趋势不变。总体来说生成的CO量随氧煤比的变化趋势是先增加，后减小，中间会出现一个最大值。
水煤浆气化反应略有不同，因为变换反应对气体组成影响也很突出，氧量的增加会导致碳氧化生成CO2的比例增加，但温度上升会导致变换反应减少，具体情况也需要详细分析，但感觉总体趋势应该还是一样的。
2）德士古气化炉液位低跳车究竟要设置那些连锁？激冷水要不要设置流量低低跳车连锁？水洗塔要不要设置液位低低跳车连锁？
设置激冷室液位15％连锁（此值是经过设计院、GE公司共同讨论定下来的，气化炉尺寸是3200mm*3800mm）。激冷水设置连锁是很有必要的。至于碳洗塔液位连锁就没有什么意义，完全可以不要。
气化炉液位低低连锁有三选二，运行时应该把此连锁投上！以保安全！激冷水没必要设置流量低低跳车连锁，因为气化炉系统有个激冷水低低连锁，当激冷水低低时，事故激冷水补水阀会全开！水洗塔更没必要设置跳车连锁，有足够的时间处理它！
气化炉液位在正常运行期间是必须要挂的。的确当液位低的时候这两个阀会自动关闭的，但是这个液位只比跳车值高一点点。至于气化炉液位低会让这两个阀连锁关闭主要是防止因液位低而导致窜气，不是用来保护气化炉液位的。如果是激冷水泵出了问题，备泵会自启动的，除氧水泵直接手动给气化炉供水这是万不得以的办法，一般情况下不用的。另外在运行中，只要不是误操作或者锁斗程控系统出问题，气化炉液位是不可能瞬间到达跳车值的，如果气化炉液位是因为带水问题而引起的液位低，我支持解除激冷室液位连锁来辅助处理。
3）德士古气化炉激冷环在运行中会出现什么常见问题，如何进行检修维护的？
激冷环堵是比较常见的问题，主要表现为激冷水流量的下降，激冷水与气化炉的压差增大。当激冷水流量下降到一定程度时，必须停车对激冷环进行清洗。
工艺方面的措施：
a) 加强灰水质量的控制，尽量做到按设计要求进行排水和补充新鲜水。
b)试验、选用高温高压下适当的灰水分散稳定剂，有效防止激冷环和激冷环进水管道的结垢和腐蚀，以免因垢堵而减少激冷水量，因灰多而磨蚀激冷环环管内壁。
c) 控制连投次数，尽量不连投，运行周期不可太长。
d)优化操作，避免工艺气带灰带水，避免恶化水洗塔水质。
4）德士古气化炉支撑板温度高的原因。
激冷水水膜分布不均可以使下降管结渣而使它堵塞和渣口结渣同样是使气体在气化炉里面憋气,很容易造成支撑板温度高,而且也会使气化炉整体温度上升.所以在控制上尽量保持气化炉温度的稳定且适合这种煤的灰熔点。气化炉支撑板温度高后,在维持系统稳定的情况下降负荷,而且注意炉子的温度,不要憋气太久,那样就容易造成气化炉鼓肚,对设备以后的运行造成很大的影响。
支撑板的温度高的原因：
a、气化炉锥底的耐火砖减薄，热阻减小使热量大量传的支撑板使温度上升。
b、支撑板出现裂纹气化炉的气体通过裂纹窜气。
c、热偶被大量的积灰覆盖热量不能被上升的气流带走。
d、气化炉内压力变大或波动造成锥底砖窜气。
导致德士古气化炉支撑板温度高的原因主要有：
a、火区下移；
b、锥体砖缝隙大，或已到使用周期，或质量原因造成烧蚀严重；
c、烧嘴偏喷，造成锥体砖局部烧坏而温度高；
d、激冷环布水不匀，或局部干区；
e、煤质变化，操作工反应不及时，操作不当。
5)德式古三流式烧嘴在使用时应注意那些问题?大家最长使用多少时间?
鲁南化肥厂的烧嘴最长运行151天，到后期也是提心吊胆的！鲁南的烧嘴包括耐火砖运行周期都比较长，原因有很多，当然与鲁南的工人操作水平和领导的技术管理水平是分不开的。但是不能不提及的是鲁南的气化炉操作压力只有2.7MPa，而且鲁南的煤种掺烧做的是比较好的，运行周期很大程度上也取决于煤种。
鲁化的烧嘴运行151天的时间完全在计划之内，在停车检修的前期气化炉的各项指标正常，烧嘴雾化效果正常，渣中可燃物没有出现明显的异常。现在正在研究运行时间更长的烧嘴。气化炉运行时应注意：a、严禁断冷却水。b、尽量减少开停车次数。c、尽量使用可磨指数大的煤。d、气化炉温度不要过高。
德士古烧嘴是德士古煤气化工艺的核心设备，一般情况下运行初期，雾化效果好．气体成份稳定．系统工况稳定；运行到后期，喷嘴头部变形，雾化效果不好．这时气体成份变化较大，有效气成份下降．特别是发生偏喷时，使局部温度过高，烧坏热偶，严重时．发生窜气导致炉壁超温。
要最大限度地提高烧嘴的运行周期需要注意如下几点：
a、煤质和煤浆质量是影响烧嘴寿命的主要因素，煤的灰熔点尽量不要超过1300℃，煤浆浓度控制在55-56%较为合适。
b、尽可能将气化温度控制在较低的范围，能够有效提高其运行周期，一般情况下应该控制在1350℃以下。
c、在系统投煤量发生较大变化的情况下，要提前调整煤/氧比到合适的范围，坚决杜绝飞温。
6)德士古气化下降管烧穿的原因及处理？
激冷环堵塞，下降管布水不均，没能在下降管内侧形成一定厚度的水膜以保护下降管，造成烧坏。主要是因为炉膛温度超高，造成激冷环堵塞。炉膛温高有以下主要原因：a.氧煤比增大，也就是供氧量单方面增大。
b.煤质不稳定，致使灰熔点降低；或者助熔剂加量不足或者少加，致使灰熔点降低。
c.各路激冷水供给通道出现问题，致使激冷水量不够。
下降管烧穿的原因有：a、激冷水流量低于工艺指标或激冷水在激冷环上分布不均造成下降管部分断水b、部分焊接点质量问题c、下降管的材质选型不对d、生产过程中不稳定，气化炉液位控制过低，造成下降管不稳定。
通过进炉子观察分析及结合运行时期的参数进行综合比较，认为，根本原因就是形成干区：其一、激冷环水量小占主导原因；其二、气化炉热负荷过大，破坏了下降管的水膜，导致挂渣；其三、烧嘴偏喷，且火区下移较大，直接将下降管水膜撕破，造成挂渣；其四、灰渣性能不稳定。
7)德式古气化炉渣口堵。
如果堵渣口你得先找到原因为什么堵，一般在开车时候很少堵除非你温度很低加负荷加的很慢还有可能造成煤浆流量不稳定，在正常的时候堵渣口是因为你的温度有很大的波动ＣＨ４控制的太高，不可以控制５０００PPM一般最高3000PPM但是时间不能时间过长因为这样很同意堵渣口,如果要是堵了话你可以提温但是速度不能过快大概没半小时10度左右中心氧也要控制好大约百分之20左右。 一定要时时观察PDI1214就是压差,但有的时候不能太相信它也要看看炉压和合成气出口压力自己算算压差这个比较准,一般情况下堵的不厉害的情况下能熔开渣口.最主要的就是温度不要有大波动,而且要看灰熔点,把石灰石的配比也要配好要长做灰熔点。
一方面是由于气化炉操作温度不当而引起的。气化炉温度的控制原则就是在保证液态排渣的情况下尽可能维持较低的温度，但是如果温度控制过低，渣的流动性就会变差，在锥形渣口处就会越积越多，导致渣口减小，气体在燃烧室停留时间明显增长，气体的成分就会随之改变。
另一方面是由于德士古烧嘴张角增大引起的。德士古烧嘴的张角有严格的设计尺寸，在运行较长的时间以后，烧嘴磨损，张角增大，燃烧不好，高压下带向炉壁的灰渣就会增加，当渣积到一定的程度，在重力和气体冲击力的双重影响下，积渣顺着炉壁流向渣口，渣在渣口处聚积，渣口随之变小。出现渣口不畅的情况时，应该及时调整氧煤比，提高炉膛温度，缓慢熔渣。这个过程不能太急，而且，加氧要严格遵守多次少量的原则，避免造成渣口再次缩小，因为这时渣量加大。同时注意炉温的变化趋势，如果发现及时，通过提高氧煤比，一般在8h内就可恢复，当渣口恢复正常，气体成分也相对稳定了，可以适当减小氧煤比，再观察几个小时，确认无反复迹象，恢复到正常操作温度运行。
渣口堵的判断方法：
１．看压差 气化炉的压力和洗涤塔的出口压力自己算，压差大就是有点堵．
２．看ＰＤＩ１２１４这个不是很准
３．看气化炉的液位如果堵的话液位波动很大
４．合成气气体分析结果ＣＯ少ＣＯ２多．ＣＨ４波动的太大
５．看渣样去锁斗底下看．
8）德士古气化洗涤塔出口工艺气带水的现象，原因，危害及处理？
水洗塔带水一般有两个原因引起，一是负荷增加过快，气流速度突然加大，水气来不及分离，二是气体中细灰分含量过大，导致分离困难引起。带水后直接导致的就是进变换炉气体中夹带液态水，把变换触媒浸泡，引起变换阻力大，触媒失活，最严重可导致生产无法运行。一般在工程公司设计时，都需要在变换前加水分器分离水分，除考虑带水外还得考虑冷凝水。要避免带水，一是保证煤质尽量稳定，二是避免大幅度增加负荷。
（1）气化炉高负荷下，液位无法提高，没有达到设计的正常液位，直接影响合成气水浴效果，合成气第一道洗涤较差，部分灰分会夹带到洗涤塔内。
（2）气化炉可能有带水现象，由于激冷室内直接接触来自气化炉燃烧室的熔渣和飞灰，系统内水质较差，大量灰分会随合成气夹带的水到达洗涤塔内，影响洗涤塔的水质，并会影响出口合成气清洁度。
（3）洗涤塔水质恶化，影响从洗涤塔抽取的激冷水的水质，长期运行会加剧气化炉激冷环结垢，最终导致气化炉停车。
（4）气化炉合成气出口喷凝水来自冷凝液泵，由于出压4.8MPa，与气化炉出口压差低，现**的小孔已被合成气中的灰分堵塞，没有喷凝水的洗涤，对合成气中的飞灰没有起到浸润作用。
（5）文丘里洗涤器容易结垢，影响喷射洗涤的效果。
（6）洗涤塔内件设计可能存在问题，洗涤效果差，合成气中夹带水气和灰分较多，造成变换系统阻力上升。
9）关于德士古气化氧气与气化炉的压差。
装置操作压力不一样，所要求的压差也不一样，它与喷嘴的尺寸有一定关系，你所说的可能是鲁南厂，操作压力2.8~3.0Mpa，氧气与正常操作压差应在1.0Mpa，氧气与煤浆的压差在0.5Mpa 左右，以保证雾化效果。如果是6.5Mpa操作压力，入炉氧气压力应在8.0~8.2Mpa ，煤浆入炉压力在7.5~7.8Mpa，如果是4.0Mpa操作压力，氧气与气化炉压差在1.2Mpa，与煤浆在0.5Mpa左右。
10)多喷嘴气化装置如何调整负荷
氧气流量靠调节阀来调整，煤浆流量靠煤浆泵来调整。
一台煤浆泵分成两只对喷的烧嘴，其煤浆流量的调节目前全部采用变频调节，所以不必担心；至于氧气流量，一般来说采用的都是比较精确的调节阀进行调整的，误差不会太大。即便大一点，在炉内经过烧嘴喷出后再对撞，也就不会直接冲蚀炉砖了。氧气流量波动在5%、煤浆波动在12%的情况下，都没有让气化炉出现偏喷，何况是比较好的设备哪。
11)黑水和灰水是一个概念吗？黑水处理和闪蒸在概念上是什么关系？
黑水，表面理解就是黑色的水，实际上也就是直接从气化炉、洗涤塔两部分底部直接排出的含有大多气化残碳的水；灰水，表面理解就是灰色的水，实际上也就是直接从气化炉、洗涤塔两部分底部直接排出的含有大多气化残碳的水经闪蒸处理沉淀澄清去渣后水；换句话说，一闪蒸为分界线，线前为黑水，线后为灰水。
以德士古工艺而言，黑水是从气化炉里排出至闪蒸系统，然后进入沉降槽，经初步分离后，一部分灰浆去压滤机，余下的带灰水进入灰水槽便是灰水，这部分灰水与来自变换的冷凝液混合后，进除氧器，再与来自闪蒸罐的水混合后，进入洗涤塔．在TAXECO气化中，闪蒸、沉降除灰后的水就可以称作灰水。
12）德士古水煤浆加压气化是气化炉带水的的原因有哪些啊？针对各种原因又该采取怎样的措施来解决啊？
1.系统的负荷太高了，是产生的合成气量大，只有降负荷了
2.后系统的压力突然降低，不知道怎么办。
3.激冷室液位高而且温度也高，多放黑水同时多加激冷水
4.激冷室里面的下降管坏了，停车修呗
5.可能是合成气管线有点堵，使得有点憋气，不知道怎么处理
6.操作温度太高，降低温度和灰熔点，炭洗塔出口工艺气温度过高，塔盘冷凝液加的太多也会带水
1:压力或者负荷增加时，热流强度增加，可能导致膜状沸腾，使得变换能力下降厉害而炉内气体带水，
2:负荷高了，气流速度也大了，也会带水；
3:上下流通管道与原来的生产负荷相匹配，加大生产也会使得过饱和蒸汽水带出；
4:分布板分离时夹带的水不能有效分离开，也会使水随气流带出。
13)气化炉在正常运行过程中锥底温度偏高的原因
锥体温度超温，不能单纯说火焰下移造成，因为炉内温度在1300度以上，火焰靠上炉内锥体温度也不会低。所以造成锥体温度高的原因我认为有以下几点：
1）锥体结构或筑炉质量存在问题，导致串气，高温熔渣进入锥体砖缝，引起主题温度上升；
2）渣口挂渣导致渣口变形，工艺气偏流影响工艺气在下降管内降温，造成流速较大的位置锥体温度上升；
3）锥体挂渣，当炉况异常时，炉渣拔丝形成针状渣，随工艺气上升在锥体聚集，导致锥体换热效果下降，造成锥体温度上升。其中第一条引起的原因最多，此时调整中心氧量时，也会引起锥体温度变化。
还有特殊的情况,如渣口压差大,同时垫片损坏,引起热气体外窜;还有就是下降管烧穿,也会导致锥底板温度上升;这些都是很严重的事情;其实当初专利商设置测温点的目的一是为了防止锥底砖串气,第二是为了预防下降管烧穿,这些都是很严重的事故;所以,锥底温度上升是大家应该重视的问题.
锥体温度超温也就是拖板砖温度高，我认为主要有下几点：
1)煤灰分大,负荷高,渣对锥体冲刷大减薄；
2）锥体结构或筑炉质量出现问题，导致串气，高温气体或熔渣进入锥体砖缝，引起温度上升；
3）中心氧流量过大,高温区下移或是负荷过大,对锥体冲刷引起温度上升；
4)渣口挂渣导致渣口变形，工艺气偏流影响工艺气在下降管内降温，造成流速大的位置锥体温度上升；
5）锥体挂渣，当炉况异常时，炉渣拔丝形成针状渣，随工艺气上升在锥体聚集，导致锥体换热效果下降，造成锥体温度上升；
6)激冷环的激冷水流量出现波动。其中第三,六条引起的原因最多，此时调整中心氧量或是稳定激冷水流量，就会转好。
14)气化炉烘炉回火如何处理
气化炉烘炉时回火主要原因是炉子里面的压力比外界高，使气体向低压排放，所以就要把持炉子里面呈负压状态，也就用抽引加大抽负压状态，同时也要及时排气，不能让它在炉子里面积累，否则难抽负压，也就上面说的气化炉液位不能太高，否则气体难排出。
1、立即关闭烘炉燃料。
2、置换气化炉内可燃气。
3、检查气化炉回火的原因（气化炉液位高、抽引气小、抽引气路堵、燃料过大、气化炉没有完全封闭、抽引气分离罐冷凝液没有及时排除）并排除。
4、重新按烘炉曲线烘炉。
15)关于气化炉点火方式
水煤浆气化炉点火就没有壳牌气化炉点火如此麻烦了,壳牌炉子先由IB(点火烧嘴)点着后,再点SUB(开工烧嘴),最后再点CB(煤烧嘴).一般情况下,IB点火成功性很高,问题主要是在SUB上,国内几家厂SUB被烧坏,大部分是烧嘴头处烧坏,只要更换了烧嘴头就可以再次使用,壳牌的原始设计中,SUB的烧嘴头就是一个可以更换的部件,对烧嘴头的使用时间上有着严格的要求,好象是连续烧了多少小时或者是使用了多少次后就得要更换烧嘴头,具体数字不记得了.呵呵!壳牌炉子的单炉投煤量是水煤浆炉子的好几倍,如果只用一个点火烧嘴来点CB的话,对点火烧嘴的要求太高了
16)如何降低灰渣中的残炭
检查分析炉渣残炭高的原因:
1、原料粒度不均匀，粒度相差太大，或矸石多含粉大，炉温不能提高，原料反应不完全。
2、上吹时间长、蒸汽用量大，气化层上移、炉温低，原料反应不完全。
3、炉内有疤块、风洞或气化层分布不好，原料在气化层时间短，未完全反应。
4、设备存在缺陷：炉箅通风不均，破渣能力差。炉条机拉的过快，原料未来得及反应。发生炉两侧挡溜板故障，溜炭。
5、原料煤活性差。
处理办法：
1、原料加工要加强，使入炉原料煤粒度要均匀，拣净矸石。
2、调节上下吹百分比或上下吹蒸汽使气化层处于合适位置及合适厚度、温度。
3、处理炉内疤块风洞，优化炉况。
4、检查处理或更换炉箅，调整好合适的炉条机转速，检查处理挡溜板。
5、更换活性差的煤种。
17)水煤浆气化炉为什么不采用水冷壁而一直采用耐火砖
水冷壁结构并不存在专利的问题，这在锅炉行业中很常见，有一定实力的锅炉厂都应该会设计制作。其实之所以不采用水冷壁结构，我认为还是从水煤浆气化原理上分析。水煤浆气化带入系统的水分过多，导致煤中的部分碳不得不被氧化成二氧化碳，以变为气化系统提供足够的热量，这也是为什么水煤浆气化的粗合成气中二氧化碳量远高于粉煤气化的原因。如果采用水冷壁，气化系统还要额外多损失一部分热量到水冷壁上，这会导致二氧化碳量进一步上升，有效气比例进一步下降，影响气化效率。这与粉煤气化是有很大区别的。
18)锁斗发现渣堵应如何处理？
一、堵渣原因
锁斗堵渣一般分两种情况：
1、渣块堵渣。一般是由于气化炉所燃烧的煤的灰熔点偏高，在气化炉温波动结渣或气化炉有漏急冷结渣（shell气化炉水冷壁、烧嘴隔焰罩、热裙等部位）以及下渣口积累的悬挂渣脱落所至，对于德士古炉还存在温度波动耐火砖剥落形成的“砖渣”。这样的结渣大于下渣锁斗通道或架桥，就会使得下渣不畅，严重时不能放渣下料。
2、泥渣堵塞。（低灰熔点的）煤在气化炉温度过低时，燃烧不完全，在急冷前就部分开始成灰粒状，灰含量偏高，使得颗粒状偏少，含水量过多，成泥状，粘度大，会淤积在锁斗下部，沉积压实后架桥阻塞下料。
二、处理方法
1、预防性措施：及时分析煤的灰熔点，添加适量助熔剂，保持物料稳定、氧煤比适中，保持气化炉温稳定，保持熔渣流动性，一旦出现堵渣时，应及时平缓的调整工况；
2、保持锁斗内水位指标和适宜的水流动性，防止渣沉积压实架桥；
3、堵渣处理：最有效的方法是在锁斗下部配接压力水冲洗管线。当堵渣时，进行人工“除桥”，将程控改人工干预，进行间断的带压力大水流反向冲洗松动，再进行排渣操作，反复多次，会有实效。冲洗水的压力应高于锁斗内压力但不得过高，低了达不到松动效果，过高会使得气化炉内水含量突增甚至明水进入引起设备安全事故。压差控制的理论数据需要针对具体炉膛计算，个人经验控制在1.0～1.5MPa效果不错。一般第二种原因用此方法比第一种更有效。第一种处理难度稍大些。当然若锁斗阀打不开或大块渣松动不下来会带不走，最终只有停工处理了。
19)shell、GSP等干煤粉气化技术原料输送需要氮气，它们对氮气的质量指标有没有特殊要求？一般的空分装置能否满足其要求？
原料输送部分的动力氮只要其氧含量低于5％的污氮，满足煤粉制备或输送过程中的安全即在爆炸下限50％即可。
用于反应段后如用于吹洗、反吹等的氮气将进入粗合成气可能对下游化工装置造成影响，其纯度是有要求的，一般应在PPm级，如为IGCC可放宽。一般大型空分装置很容易达到此要求，除非设计或改造失误，ASU变成了污氮机。
20)GSP煤粉气化压力
1、“GSP气化技术其气化炉操作压力可在2.5-8.0MPa选择”是理论方面的内容，实际情况是操作压力目前最大也只能到4.0MPa，这是粉煤输送系统决定的。如果继续提高操作压力，一方面超高压氮气制取方面可能存在问题，另外由于操作压力的提高设备投资也会大幅度升高。
2、目前GSP在世界此运行的最大装置为1984年在德国黑水泵建成的130MW气化装置（投褐煤量为720-750t/d，产气量为50000Mm3/h，气化炉内径1.9m，压力容器外壳内径2.4m），的设计压力也只有3.0MPa，工作压力仅为2.5Mpa。8.0MPa粉煤气化只是设想。无论是GSP、SHELL、两段炉的气化压力，目前只能到4MPa。压力再高，不仅没有设计经验，而且目前没有这个必要。你们只要看一看shell的开车，压力低的开得好一些。因此，粉煤气化目前没有必要提高压力，当务之急是解决稳定运行问题，减少停车次数。不要给这种工艺增加负担。
21)为什么TEXACO的粗煤气从气化炉出来以后要先和工艺冷凝液混和后再到文丘里里面洗涤啊？直接出来以后就去文丘里可以么？
德士古公司在设计时确实是在气化炉的出口要加入部分冷凝液，主要目的就是为了防止气化炉出口堵塞，但是随着国内对德士古技术的消化，关键是操作水平的上升，许多装置都不在使用这种方法，新建的装置设计中也就取消取消了冷凝液。
在气化炉的出口要加入部分冷凝液原设计上是有，现在设计一般没有，而且在正常时候也不是用来冷却激冷水的，在根据长期实现，这个水对除渣作用也不是很理想，所以现在的设计中没有这个。而正真降温、除尘、饱和工艺气还是在气化炉激冷室中。
22)合成气出激冷室的温度有要求吗？一些文献上说是220℃左右，淮南的工艺包数据是227℃。
一般出激冷室的温度控制在220度左右,但随着生产情况的不同会有变动.就同一种炉子同一种煤而言,温度的变动一般反映的是激冷室水位的变化,温度没有高限,而是水位有低限.在这个温度范围内不会对下降管造成损害.
合成气出激冷室的温度通常是对应压力下的饱和温度，由于合成气带水，合成气中的水是过饱和的，温度一般还要低一些。淮南气化炉的压力为4MPa，对应的饱和温度为250.3℃，所以工艺包中227℃是合理的。
23)碳洗涤塔的塔盘进水量和塔釜补水是固定的吗？它们和洗涤塔液位控制有关系吗？
生产稳定以后，这两个量应该是基本固定的，与洗涤塔液位有关系，塔盘水量主要由出塔气的含灰量来定。碳洗塔塔盘补水在实际运行中是非常重要的，这路水给的多少对合成气带灰有重要影响，简单的说是洗涤合成气用的。如果这路水给的少，合成气出碳洗塔后带灰会比较多一点，长期这样运行的话，会导致变换路因为带灰严重试变换效率降低。所有塔盘给水量的大小不是固定的，要根据合成气带灰程度来决定，另外负荷高的时候加的也要响应增多。至于塔釜补水。也要根据碳洗塔液位来调整补水量。
24)多种情况下气化炉停车后的切水
1 运行时停车
如果气化炉是在运行时停车，此时在现场关闭完炉头阀门后就通知切水，因为气化炉保压是理想状态下的，没有气化炉能完全保压，为防止因压力低排不出水导致气化炉液位高，要尽快切水至开工管线。
2 计划停车
将该计划停车炉负荷降至半负荷后切水至开工管线，然后停车。同样是为防止排不出水。
3 计划倒炉
计划停车炉降至半负荷后，计划开车炉投料，投料后水走开工管线。当投料炉压力升至与运行炉相当时切水至闪蒸系统。计划停车炉切水至开工管线后停车。
有人可能担心开工管线承压问题，其实，开工管线的压力设计都是单台炉子满负荷时候的压力，因为闪蒸系统如果出了问题，还是要把水切至开工管线，隔离处理的，当然时间不能过长
25)多喷嘴装置在开停车、生产负荷调整时中心氧量如何调整？调整的目的是什么？
水煤浆气化的单喷嘴为预混式烧嘴，要求火焰较长，中心氧量控制为总氧量的15%左右；四喷嘴为预膜式烧嘴，火焰对置喷后形成梅花状，要求的火焰较短，而中心氧量对火焰的长度起到比较明显的作用，其控制范围为总氧量的8~12%。如果控制比例过大，易于造成气化炉拱顶超温，损坏耐火砖。
26)多喷嘴装置中，一对烧嘴跳车，另一对烧嘴短期运行如何操作
这种气化炉有两台煤浆泵，每台供应一对烧嘴，如果有一对跳车，另一对仍然可以继续运行，但是需要减负荷、降压，尽快排除故障，投用跳车的烧嘴。一对烧嘴跳车后，为了防止干烧对停运烧嘴的损坏，跳车烧嘴需通入大量氮气进行保护。如果能尽快投料，况且属于合成氨装置，短期保护对系统的影响不大；如果合成甲醇，麻烦较多。如果不能尽快投料，大量的氮气进入合成气中，气体成分变差，对装置后工序的影响会很大。因此，从理论上讲，这个设置本身问题不大，但是在实际的工业生产中，一般一对烧嘴停运时间很短时不需要停车，如果时间稍长，应该停车处理。一对烧嘴停运后，降低负荷是必须的，至于带压连投，由于负荷降低后系统压力本身就要降低，直接投入煤浆和氧气慢慢恢复就可以了。
27)气化炉压力出现异常波动的原因？
1.后系统压力波动造成气化炉炉内压力波动
2.氧气流量、压力和纯度（这个可能性很小）波动,导致气化炉炉内反应的变化
3.煤浆浓度和流量波动(高压煤浆泵有垫缸现象或者煤浆有大颗粒)导致气化反应变化
4.可能是合成气去后系统自调阀出现喘动，影响了系统压力（尤其此阀是一个碟阀自调阀时）
由于炉膛内压力出现异常波动，而在氧气阀门没有任何调整动作的情况下，氧气流量也会随着炉膛压力上涨而减低，压力的下降而增加，氧气流量的波动势必会导致炉内温度也会出现波动，所有在压力出现异常波动的时候也要及时调整氧气流量，避免炉内温度波动过大。
28)德士古水煤浆加压气化，如何判断气化炉和碳洗塔带水？
气化炉带水:气化炉的进水量没有变化 ,排水量减小, 液位高.也可能由于加负何太快.或是氧煤比过高。
洗涤塔带水:洗涤塔顶工艺气温度下降 ,液位高
塔盘水量太大
29)烧嘴压差控制在多高比较合理
烧嘴压差高对雾化有利，但也加重了烧嘴的磨损，影响烧嘴使用寿命。德士古设计烧嘴压差在1.2～2.4
我认为控制在0.5Mpa左右较合适，我们厂的气化炉加到满负荷烧嘴压差在0.6Mpa左右。烧嘴压差太低肯定不好，拱顶砖容易出问题，但太高了就加剧了锥底砖的冲刷，所以，经过多年总结认为控制在0.6Mpa较合适。这就要求设计烧嘴时，把烧嘴间隙调好！
30)对于四喷嘴气化炉，当对冲的两个喷嘴流量不一致时，运行上是怎么进行调节的？如果对冲两个喷嘴流量差别超过一定范围，控制上有没有联锁？
煤浆泵流量是只和泵的转速有关，但不能保证两条管道阻力一致，在设计上是将两条管道的阻力按一致考虑的，但实际情况不完全如此。我们的煤浆泵打出的流量就不是完全一致。也就是楼主考虑的流量差问题，在工艺上可以允许一定的流量差，正如楼下所说，流量差达到设定值时将会引起连锁跳车，但同一台泵的两条管道流量是无法调节的。还有两对烧嘴之间也有流量连锁存在，即不允许两对烧嘴存在较大的流量差，否则也会导致跳车。
31)成浆性能好的水煤浆，其粒度分布有一定范围。粒度粗的煤粉比例大一些，制得的水煤浆浓度和流动性会有所提高；煤粉细的煤粉比例大一些，制得的水煤浆稳定性会好一些。那么请大家结合自己的生产实际经验讨论一下：水煤浆粒度分布（或水煤浆粗、细粒度的比例）对德士古气化有哪些影响？
煤浆粗粒过高或过低对生产都是不利的，粒度粗的比例大一些，气化效率会下降，但煤浆浓度会有所上升，代入炉内的水分相应会减少，能耗会降低。粒度细的比例大一些，气化效率会提高，虽煤浆稳定性好，但制得的煤浆浓度会受影响，带入炉内水分会增加，能耗升高。所以煤浆粒度分布的均匀，有利于提高气化效率，降低能耗。
32)气化炉托板砖(支撑板)温度高的原因有那些？如何处理？估计有以下几种可能
1、激冷室上部集灰过多
2、有串气的地方
3、烧嘴未调好
4、负荷过大
5、喷淋水有问题（对于新型激冷室而言）
a锥体砖脱落比较严重
所以温度高
严重停车检修换砖
b要不就是冲洗水流量下降导致温度高
提高流量
c气化炉操作温度太高
降低操作温度
d热电偶假指示
33)德士古水煤浆气化技术为预混式喷嘴与多喷嘴对置式水煤浆气化技术采用预膜式喷嘴的区别是什么?喷嘴的结构有什么不同?
与德士古水煤浆气化烧嘴相同的是，四喷嘴对置式水煤浆气化炉上使用的预膜式烧嘴也采用了三流道式结构，即：进烧嘴的氧气流股分成两个流道，内部小喷头内腔走中心氧，外部大喷头内腔与中间喷头外表面形成的环隙走外环氧；中间喷头内腔与内部小喷头外表面形成的环隙走水煤浆。预膜式烧嘴头部也设置了水夹套和冷却盘管，以抵御炉内高温对外部大喷头的烘烤。与德士古水煤浆气化烧嘴不同的是，预膜式烧嘴的小、中喷头端面分别相对于外部大喷头端面依次内缩量仅1mm，氧气与水煤浆同时离开烧嘴，烧嘴头部没有氧气与水煤浆的预混室，为外混型烧嘴；而德士古水煤浆气化烧嘴则是中间喷头比外部大喷头轴向内缩几个毫米，而内部小喷头比外部大喷头轴向内缩几十个毫米，烧嘴头部形成了氧气与水煤浆的预混室，为内外混型烧嘴。预膜式烧嘴的端部结构使得三个流股的物料喷出时形成了同轴交叉.由于水煤浆在喷出烧嘴之前呈环形薄膜状，所以称为预膜式烧嘴。
34)德士古气化中渣口堵塞时渣样带玻璃丝,这是为什么?
丝状应该是炉渣粘度低所致，致渣口堵塞表明在此之前由于炉渣粘度高流动性差在炉内积聚，炉温快速升高后流动过速超过其渣口的流通能力。当然上述是针对当前煤质而言的，即使同样的氧煤比或气化温度，由于煤灰渣的粘温特性急剧变化也会造成此种状况。
根据红外普图分析，煤灰在1300度左右时灰渣中的主要成分有有Al2O3、SiO2、CaO等，主要组成有莫来石、长钙石、青矸石和非晶体玻璃体等硅酸盐类物质。当气化炉温度偏高时，液态渣中以SiO2为主体的熔融玻璃体，在高速气流下被吹成丝状，经急冷水冷却后成为金亮（有的偏黄、有的偏白）的针状和丝状。实际生产中，常将渣中出现针、丝状作为判断气化炉温度偏高参考现象之一。
35)SHell烧嘴隔焰罩和开工烧嘴损坏的原因?在CB Muffle附近是否有生成羰基铁的条件并可能对其构成威胁？如有生成羰基铁的可能，又如何抑制？
1、铁属于过渡元素，在它的原子中产生充填不满结构的电子层，在与一氧化碳相互作用下形成fe(co)5时，由铁原子与5个co分子组成中获取不足的电子。
2、生产条件，Fe(CO)5（五羰基铁）由CO在高压下与元素铁合成。生产制备采用较粗的海绵铁粉作原料，制粒后在350度氢气中退火活化，然后置于反应器中，铁粒暴露在循环的CO中，气体压力为6OPMa，温度160度，铁与CO发生反应，得到气态的Fe(CO)5。而shell煤气化CB Muffle材质为15CrMoG，烧嘴煤粉喷出燃烧呈现向上的旋流气体，在烧嘴径向平面不是CO高浓度区，气化炉温1600度附近，隔焰罩外表面也在460度附近，不符合羰基铁生成条件。刚投产中损坏的CB Muffle经晶相分析均为高温烧蚀泄漏，表面局部呈现点蚀和坑蚀，没有出现表面成片腐蚀现象。
目前，中石化三家在没有改变材质的前提下均成功解决了这个问题。其中，安庆从3月份至10月份停工没有损坏过，湖北枝江也是5月份以后没后损坏过，最近停工检查无问题。
因此，CB Muffle目前材质在shell气化炉运行条件下，不易存在形成羰基铁的可能性。
36)SHELL煤烧嘴,为什么煤烧嘴会容易被烧坏，可以通过那些方法来避免或者通过一些措施来降低煤烧嘴被烧坏的这种几率？
中石化三家自06年底开车以来，至今确实没有一家出现过煤烧嘴损坏，损坏的只是烧嘴隔焰罩和开工烧嘴。但已经开工的5家中确实有厂家烧坏过1只煤烧嘴，曾请国内1家研究所研究并试制了1只，具体细节不好多说。但我要说的是试制的烧嘴，到现在也没有用上去，主要是不放心，目前替换当时损坏的仍是进口备用烧嘴。损坏的原因，大家谈论不多，个人分析主要是过氧烧蚀。过氧主要出现在开车或煤线波动状况下。还有一种情况，需要重视，就是煤种发生变化时，调节不及时，熔渣流动性发生变化，熔渣覆盖了烧嘴的部分氧/煤通道，迫使流体方向发生变化，氧和煤不能充分混合，氧气甚至出现缝隙返流，烧嘴头部局部或侧边出现过氧状态，不排除烧嘴头局部高温氧化和超温烧蚀。
对于一个已经制作好的煤烧嘴来说，其冷却水通道的截面积和换热能力是已经确定了的，其最大的水流通能力是不可能改变的，所以我认为应该有两点需要把握。一是确保水质，水通道内如果发生结垢或堵塞的情况水通量和换热能力将大幅下降，会严重影响烧嘴的使用寿命。二是确保热负荷不要超过换热能力的极限，也就是要对氧煤比进行严格控制。
氧煤比发生变化导致燃烧的变化,这方面的原因有气体输送方面的原因,因为输送过程中煤的输送存在波动(气体输送),所以很容易导致煤与氧的比失调.这也是SHELL本身存在的缺陷.
37)SHELL煤气化合成气冷却器出口温度持续升高的原因1.激冷气流量减少，应立即进行检查排除故障、恢复正常流量。
1、O/C比增大，应立即调整至适宜比例。
2、循环水流量低，应立即增大循环水流量。
3、气化炉及冷却器内部积灰导致换热效率降低，应立即启用振打装置，清除积灰。
补充处置方法：
1.可以在可能的情况下降低后续系统的阻力降，使气化炉在尽可能低的压力下运行有助于清灰。
2.负荷低时可以用高灰分或高铁煤质交替清灰。
3.提高气化炉温的控制水平。
38)固定床造气炉煤质较差的情况下操作注意要点由于当前煤资源紧张,固定床煤气化炉所用块煤会因价格原因而受限，也会掺烧些差煤，因此稳定操作至关重要。
可以从以下几方面着手：
1、严格控制床层阻力。也就是维持一定的火层厚度；
2、保证一定的灰层是固定床气化的基础。当灰层被破坏时，说别的纯属无稽之谈；
3、煤质变差或发生变化时，要根据煤质分析情况采取不同的操作方法应对，而不是一成不变。
a、煤灰分高，可以适当调快炉条机转速，同时还要增加上吹时间或上吹蒸汽量，切忌不得使炉温降下来；
b、碎煤多，煤粉多，此时床层阻力会有所增加，应该先着重降低床层阻力，但要防止吹翻过氧。可以降低床层高度和火层厚度，同时减慢炉条机转速，防止破坏灰层造成炉温下降而塌碳，等阻力和正常差不多少时，再将转速提高；再有此时切不可只为了火层而将阻力提高；适当调整上下吹比例和吹风强度，尽可能弱风长吹以保持炉温；
c、灰熔点发生变化，出现结块导致风洞、吹翻、炉温偏、红等现象时，一定先降低吹风强度，但不得降炉温！辅助人工扒块、憋灰或降低负荷等手段。
总之，保持灰层、火层和床层阻力均匀是其关键。
（1）风压风量的选择
烧好劣质煤的关键是风压风量的选择，大风量低风压是主导方向。若风量过小，使提温需要时间较长，更易导致吹风走近路、局部过热结疤块、流生炭等。若风压选择不合适，过高（26 kPа以上）不易控制上部炉温，极易吹翻挂壁。
（2）循环时间百分比的选择
循环时间百分比应根据各厂的实际情况进行选择。因劣质煤的床层蓄热能力较小，气化层不宜太厚，故应以长循环为主。
（3）上、下吹蒸汽用量的选择
首先要确保入炉蒸汽压力的稳定，我公司烧块煤蒸汽压力控制在0.06±0.05 MPа，针对于劣质煤的特点，入炉蒸汽压力可以稍微提高0.005 MPа，同时上吹蒸汽阀门手轮加大1～2圈，使上吹蒸汽用量稍大于下吹，从而使气化层透气效果好且介质相互接触时间长，可以使蒸汽分解率提高、热损失减小，使疤块吹松，形成稳定的灰渣层。在煤质、炉况稳定的情况下，分析上下吹CO2含量来调整蒸汽手**小（上吹CO2含量控制在7.0%～8.0%，下吹CO2含量控制在4.0%～5.5%）。
（4）炭层高度及炉温的控制
有效地控制炭层高度是稳定炉况的关键，有一个相对稳定的炭层高度就相应有了一个稳定的气化层，炭层高度波动大对气化条件的破坏是非常严重的，最终可导致产气量降低、消耗增高。不宜高炭层操作，我们在日常操作中发现，炭层控制在2.2 m以上后，炭层越高，炭层下降速度越慢(即明显气化不好)，导致炭层越来越高，炉条机越拉越大，进入恶性循环，等到灰仓和炉底温度升高，下灰出现生炭红火时，炉条机又不敢再拉大，炭层上升更快，气化层开始紊乱，最后出现上部炉温急剧上升，造成吹翻挂炉。因此炭层高度控制一定要严格。
在炉温控制方面，我们选择上行温度在260 ℃以下，220～240℃为最佳；下行温度控制在250±30℃。下行高于上行20℃为宜。要特别指出的是，上行炉温应严格控制高限，跑高是炉温恶化的前兆，要严格考核和控制。
39)德士古激冷水哪里从哪里进入气化炉
一般来说,在气化炉合成气出口下面有一个接口,在图纸上应该是标的N5的管口号,这就是激冷水进气化炉的入口,在生产现场,还应该在这入口的上一层平台有一个激冷水分配环,外来激冷水先进分配环,然后再进入四个N5的管口.
大致上，激冷水由极冷水泵打出，经过滤设施过滤后分四路进入气化炉，在炉内通过与激冷水管连接（法兰连接）的四个连接件（长度不一）进入与下降管顶端相连接（焊接）的激冷环的环形流道，然后通过内环隙的开孔沿下降管外壁略成环形均匀流下进入激冷室底部的水域中。
40)德士古水煤浆气化到变换水煤气带水严重吗？在变换工段开始有无必要设置分离器？如果设置分离器分离水量如何考虑（关于液位控制阀选型）？这股水一般选择排到何处，回气化哪个地方？
一般单喷嘴的德士古系统带水量少，可以不用加分离器(看操作人员水平)，而对于四喷嘴的炉子，带水量比单喷嘴的大，最好设置一个分离器，其分离的水可以回到气化继续利用(此水相当干净，可以用来洗气.四喷嘴与单喷嘴一样的，在洗涤塔内气液直接接触，出来的都是饱和气体，压力一定时温度基本相同，汽气比在1.3~1.4之间，带水的主要原因是洗涤塔控制液位的问题，为了防止液态水直接到达变换对变换触媒的影响，需要在变换前设气水分离器。当然也有可能是管道距离过远有一部分冷凝水（量非常小，蒸汽潜热非常大，不易冷凝），因此如果洗涤塔没有大的问题，主要应该在操作控制上下功夫，避免带水。
必须设分离器：
1.开车初期或气化操作不稳定时容易带水过来！
2.气化至变换管道内的冷凝不可避免，越远冷凝量越大；
3.作为缓冲，调节水汽比；
4.洗涤分离气化过来的细小煤灰！
设置分离器非常必要，其作用为保护变换炉触媒，谁能保证碳洗塔一定不会带水；碳洗塔带水严重与否主要与设计参数，碳洗塔结构，塔盘设计有关，当然，操作也非常重要，不过，现在国内各厂家碳洗塔带水基本都在可控范围之内，带水严重的厂家也有，比较少。不再列举了。分离器液位采用双法兰液位计和浮筒式液位计均可；水的去向因温度较高，水量较小，所以减压后去除氧水槽即可。
41)多喷嘴气化炉最易磨损的部位是在拱顶，这也是为什么总是拱顶超温的原因。如果提高拱顶的高度是否可以解决这个问题呢？
对于已经定型的气化炉是没有办法的改的了，那样的难度和费用等太高，但是唯一可以动的地方只有耐火砖了，所以在筑炉的时候，注意耐火砖的排列，最好是将炉顶的耐火砖另做，做成有导流槽类，导引冲刷气流往相对方向，进行对流，这样可以减小冲刷力，也即是减小对炉顶的冲刷。
加大烧嘴以上的空间，是可以避免拱顶耐火砖的磨损的；多喷嘴技术，在流场上和德士古是不一样的，属于对撞流流场，从理论上讲是比德士古流场先进的，原来国泰气化炉超温，典型的拱顶空间不足，引起拱顶耐火砖磨损加剧，超温是必然的，第三台气化炉的运行，不也反应加大拱顶空间的尺寸是对的！
42)激冷水过滤器，在使用的时候一般一个备用，有没有必要，如果有使进水阀开，还是出口阀打开状态?
已备切换激冷水过滤器一投一备是有必要的！！若出现过滤器堵使激冷水流量变小，切换或者是投用备用过滤器还是可以使生产恢复稳定的。 备用激冷水过滤器在没有投用前的进出口阀门必须都是关闭的。不管你开了哪个阀都会使备用过滤器体内形成一个死区，一沉淀就堵了，根本起不到备用作用。
在气化炉运行过程中激冷水是绝对禁止停的，即使很短时间的闪断也有可能造成激冷环烧坏的严重后果，所以为了安全必须要设置备用设备。
43)系统在试车阶段，仪表要做联锁调试，锁斗在这时候应该做哪些调试。
1.锁斗程序运行调试；
2.锁斗进渣阀和锁斗出渣阀的连锁调试；
3.气化炉液位低，锁斗安全阀连锁“关”测试；
4.锁斗液位低，出渣阀连锁“关”测试；
5.锁斗运行、锁斗保持、锁斗手动/自动方式测试；
6.锁斗与气化炉压差高、低所引起的阀门动作测试。
44)煤制气对煤质的技术要求是什么?
不同气化技术有不同的煤质要求吧。粗略情况大致是：
1。固定床气化技术的灰熔点不能低于某个温度，因为是固态排渣；高灰分无所谓
2。干粉煤气化技术的灰熔点不能高于某个温度，煤灰在气化过程中熔融后再极冷固态排渣；较高灰分无所谓（至少理论上市这么讲的）
3。水煤浆气化技术的灰熔点要求在上两者之间（？？）；高灰分好像就不行了
45)一般资料上会提到水煤浆气化反应的最佳温度要高于灰熔点（T4）50℃，这是一个理论数据，在实际生产中应该有一个确定的反应温度，在试车过程中，该反应温度应该采取何种试验方法确定？
现在使用GE Texaco气化炉的生产厂通常都是根据经验来确定氧煤比和运行温度的，通常的做法是：
1.开车初期热电偶能够正确指示气化炉内的温度期间，做出一条合成气中CH4含量和温度的对应曲线，作为以后运行的指导依据之一。
2.热电偶失效后，有几个指标可以帮助确定氧煤比从而改变运行温度：
（1）合成气中CH4和CO2含量；
（2）气化炉渣口压差；
（3）排渣状态（好像用的很少）。
不过最近发现一个比较有意思的现象，通常液态排渣炉要求在灰熔点以上50~100度运行，但现在实际很多水煤浆气化炉的运行温度低于灰熔点，运行中也没有出现堵渣的问题，但耐火砖的使用寿命却可以大大延长。这个问题值得研究研究。
需要考虑的煤渣性能主要有灰熔融性温度、灰成分、灰形态等方面。对于灰熔融性温度过高的煤种,要加入助熔剂来降低煤浆的灰熔融性温度,这一方面为了熔融态排渣的需要,同时考虑在较低的炉温下操作以保护耐火砖的使用寿命。德士古气化工艺要求气化炉操作温度在煤灰熔融性温度以上50 ℃～100℃,以确保气化炉排渣顺利。根据实践证明,其控制气化炉操作温度的原则并不科学,因为有些煤种存在着低灰熔融性温度、高粘度的情况。即使在其灰熔融性温度100 ℃以上仍不能够顺利排渣,因为其灰渣的粘度过大,所以根据国外传统经验选择操作温度,结果并不理想。后来总结出以液态炉渣粘度为控制目标的原则来控制气化炉温度,即气化炉最佳的操作温度应使其对应的灰渣粘度μ在25Pa·s～40 Pa·s 范围内。为了反映灰渣在不同温度下的熔融流动性,这就需要对所用煤质进行煤灰粘温特性分析,结合灰渣粘度控制范围寻找出最佳气化炉操作控制温度。煤浆中加入适量的助熔剂石灰石可以降低灰熔融性温度,同时改变了灰中的酸碱比例,改变了渣的形态(玻璃渣、加入适量的助熔剂降低了气化炉的操作温度,但是其操作温度的弹性大小要根据具体分析确定。在有条件的情况下,还应对渣的具体形态和物理化学结构进行分析,了解其熔融聚合性能及物理磨蚀性能,为渣系统的稳定运行提供丰富的理论依据。
46)气化炉出来的渣水怎么处理？除了用三级闪蒸、四级闪蒸的，还有什么方法，哪种相对来说效果好点？
德士古的工艺，Texaco水煤浆气化工艺灰水处理流程一般采用高压闪蒸配真空闪蒸流程，由于气化压力等级和闪蒸汽用途不同，闪蒸压力和流程设置不尽相同，目前现有的流程主要有二级闪蒸、三级闪蒸加汽提和四级闪蒸。高压闪蒸的目的是废热回收，闪蒸汽热量一般用于循环灰水的脱氧和加热用。相比较而言，四级闪蒸或汽提工艺后被浓缩的灰水温度较低，有利于灰水的澄清，因此，灰水处理工艺采用四级闪蒸较好，其中高压闪蒸将气化炉黑水和碳洗塔黑水分开进行，澄清槽沉淀、真空过滤机分离细渣。
47)四喷嘴气化炉的氧气流量调节问题,是投串级好还是自调好啊
氧气流量和水煤浆流量调节是一个以氧煤比设定系数为给定值的双交叉调节系统，理论上该调节系统能满足工艺要求，同时保障气化炉不过氧，即提升负荷时，水煤浆流量先增，氧气流量后增；降低负荷时，氧气流量先减，水煤浆流量后减；保证水煤浆“增在前，减在后”以防止气化炉过氧。
据一般企业经验，气化炉负荷不会经常变动，因此氧气调节和水煤浆调节分别用单回路调节也有存在，此时氧煤比需要人工判定。如设定水煤浆流量，按氧煤比计算出氧气流量给定值，然后调节氧气流量。
48)四烧嘴气化炉，两烧嘴跳车，如果要联投，要不要氮气吹除，如果需要，怎么吹除
多喷嘴气化炉共四对烧嘴，每两对烧嘴功用一套联锁系统，两套联锁系统互不干扰！其中一对烧嘴跳车，仅这对烧嘴跳车，通中压氮气稍许保护；另一对烧嘴正常工作，气化炉仅减负荷，如果不是烧嘴原因，跳车的烧嘴马上可以投料，这也是最大的优势！
49)水煤浆添加剂的使用
水煤浆流变性是影响水煤浆雾化和燃烧特性的重要性质，优质水煤浆不仅有较高的浓度，还有良好的剪切稀化效应，以保证浆体具有良好的泵送和雾化特性，从而降低水煤浆的输送能耗，提高水煤浆的燃烧效率。由于煤是疏水性的，添加剂的主要作用是改善煤表面亲水性，降低煤水表面张力，使煤粒充分润湿和均匀分散在少量水中，改善水煤浆的流动降低水煤浆粘度，同时使煤粒在水中保持长期均匀分散。在水煤浆中，不同煤种使用的添加剂不相同，而且添加量、添加方式也都不相同。
添加剂通常包括分散剂、稳定剂以及其他一些辅助化学药剂。分散剂和稳定剂是水煤浆制备中不可或缺的。分散剂可以促进分散相在分散介质中均匀分散，其作用是降低粘度，分散剂的作用机理则可以从润湿分散作用、静电斥力分散作用及空间位阻与熵斥力分散作用等三个方面进行考虑。分散剂大都是一些表面活性剂，由疏水基和亲水基两部分构成，溶于水后，亲水基受到水份子的吸引，疏水基则受到水份子的排斥，结果疏水基被排向水面定向排列，将疏水端伸向气相，亲水端伸入水中。当水中含有煤粉这样的疏水物质时，它同样会在煤粉表面定向排列，从而对煤粉颗粒起到很好的分散作用。分散剂能够显着地降低水的表面张力，提高煤粒表面的润湿性。稳定剂的作用则是为了确保水煤浆的稳定性，即保证水煤浆在储存与输送过程中性态均匀的特性。水煤浆是一种由固液两相组成的粗分散体系，分子布朗运动作用力、颗粒之间的范德华力、颗粒之间的静电引力，都不足以阻止颗粒的沉淀。而稳定剂却可以使水煤浆中已分散的颗粒与周围其他颗粒及水之间结合成为一种较弱、但又有一定强度的三维空间结构，这种空间结构对颗粒沉淀形成机械阻力，从而保证水煤浆的稳定性。通常，使用无机盐、高分子有机化合物等作为稳定剂。
目前，我国已成功地开发了三类可以改变煤炭表面性质、促进添加剂分子更好地在煤粉表面吸附的化学药剂，用作水煤浆制备中的稳定剂。
50)水煤浆气化高压氮平时最主要的作用是什么?是作为气化炉热偶氮保护吗?
1.用来作为煤浆和氧气管线的吹扫
2.作为密封氮
3.作为气化炉导压管线的吹灰气
高压氮气即指：压力12MPa的氮气。
正常生产时，一、炉头取压管除氮气用来吹除气化炉带出的灰渣，同时起到降温效果；二、测温点处用来保护热偶的；三、便是在开停车用来吹扫氧气和煤浆管线的，并吹除炉内煤气，同时对气化炉进行部分置换；四、在气化炉停车时，部分用于起到隔离氧气的，防止因泄露发生危险。
还有，在引氧之前，就是经过部分减压（6.5MPa）的氮气起到稀释氧气的作用，不过这不是高压氮气了。再有，系统停车后的置换用的也不是高压氮气，此时氮气的压力基本为5.9MPa.
