某公司660 MW超超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、凝汽式汽轮发电机组，机组设计出力为660 MW，设计主蒸汽压力为25 MPa，主蒸汽温度为600 ℃，再热蒸汽温度为600 ℃。其中#1～#6瓦均为可倾瓦，除轴瓦孔径不同外，其结构相似，6个轴承均由4块浇有巴氏合金的可倾轴承瓦块、轴承体和轴承壳及其他附件组成。4块可倾瓦均独立，互不相通，两下瓦块承受轴颈载荷，两上瓦块保持轴承运行的稳定。
1，检修过程回顾
2014年6月9日，发电机故障跳闸，破坏真空停机，停机过程中#1瓦温度无突升情况。投入盘车后盘车电流随#1瓦温度波动，发现#1瓦处有异音，揭瓦检查发现#1瓦钨金磨损、#1瓦轴颈划伤较重。#1轴瓦、#1瓦轴颈分别如图1、图2所示。
鉴于#1瓦钨金及#1瓦轴颈磨损较重，不能够满足启机条件，该公司研究决定在处理发电机故障期间，不揭高中压缸的情况下，对#1瓦轴颈进行现场焊轴处理，并更换新轴承。
检修工作完毕后，2014年7月21日凌晨，第一次投运盘车，盘车电流46 A，电流波动较大，且持续上升至盘车电流上限。#1瓦金属温度持续上升至55.49 ℃。停运盘车，#1瓦金属温度迅速下降。盘车投入时汽缸无动静碰磨异音，#1瓦处有轻微摩擦声，初步判断为轴瓦与转子发生干磨，引起轴瓦金属温度升高、盘车电流增大。
2014年7月23日，#1轴瓦经修刮后，第二次投入盘车运行，盘车电流45 A，持续上升至50 A后趋于平稳；轴承金属温度持续上升至47.8 ℃后盘车电流突升至电流上限。停运盘车，对轴瓦解体检查，发现轴瓦钨金有部分磨损。2014年7月24日，轴瓦经修刮后，第三次投入盘车运行，运行中盘车电流突升至电流上限。停运盘车，对轴瓦解体检查，发现轴瓦钨金有部分磨损。考虑前三次轻微修刮钨金，盘车后仍有磨损，在征求甲方同意的前提下，对轴瓦钨金修刮进行了变化，提出对下瓦块增加进油槽。2014年7月26日，轴瓦检修完毕后，第四次投入盘车运行，盘车电流45 A，电流在较小区间内摆动。轴瓦钨金温度从38 ℃上升至最高42 ℃后趋于稳定。盘车6 h后汽轮机冲转，钨金温度上升至64 ℃，中速暖机钨金温度下降至60 ℃趋于稳定，汽轮机转速升至3000 r/min时钨金温度基本不变。2014年7月26日23：00机组并网成功，钨金温度上升至68 ℃后稳定。盘车电流、#1瓦温度分别如图3、图4所示。
2 原因分析
2.1 垫铁研磨不合格
#1瓦更换新瓦后，需要进行轴瓦的垫铁研磨。垫铁研磨需要其与瓦枕贴合完好，接触点均匀且达到接触面积75%以上，尤其是轴瓦底部垫铁的进油口需贴合完好，防止出现密封不严导致的泄油。由于转子未吊出，每次下瓦垫铁涂红丹与瓦枕研磨后，都需要翻出以检查研磨情况，而此时垫铁接触点已不是工作位置的接触，所以垫铁接触情况不能正确反映出来，在一定程度上造成进油从垫铁进油口处泄出，轴承进油量减少，进而引起了轴承钨金的磨损。
2.2 现场人工修复轴颈质量不高
停机揭瓦检查发现，#1瓦轴颈整体划伤较重，轴颈已有密密麻麻的沟槽。#1瓦轴颈已经不满足启机条件，甲方研究决定在不揭缸的前提下，现场焊轴处理。修轴人员首先对轴颈进行脉冲冷焊，随后通过刀口尺找平、人孔锉刀修复。这种修复方式虽然在较短时间内修复了轴颈，但人工修复的轴颈椭圆度、不柱度及光洁度质量不高，且焊接材料达不到厂家要求，黏度大，加剧了轴瓦的磨损。轴颈修复的不合格，是造成前几次盘车过程中轴颈频繁磨瓦的一个重要因素。
2.3 汽轮机轴系中心影响
汽轮机轴系应为一个连续光滑的曲线，前后高中间低，转子在该状态下工作稳定。如各转子间的对轮中心偏离标准，轴承的负荷分配受到影响，各瓦块的受力变化，进而造成#1瓦轴颈处有涡动现象，这也会造成#1瓦钨金磨损。
3 处理措施
转子轴颈修复完毕后，甲方需要机组尽快启动发电，时间上不允许对轴颈进行彻底修复及对汽轮机轴系进行检查调整，因此我们吸取前三次盘车磨瓦的教训后，对#1瓦下部瓦块增加进油槽，如图5所示。在瓦口30 mm长的钨金区域内刮出0.50 mm深的油槽，往下剩余的70 mm的区域，油槽深度从0.50 mm逐渐过渡到0。
该措施取得了良好的效果，盘车电流稳定在45 A，汽轮机顺利冲转及并网成功，#1瓦钨金温度稳定在68 ℃。
4 结语
××发电有限责任公司#4汽轮机，轴颈修复及更换新轴承后，#1轴瓦盘车时出现磨瓦现象，在对#1瓦下瓦块增加进油槽后，加大了轴瓦的进油量，解决了机组盘车磨瓦的问题，实现了机组的快速并网发电。增加轴瓦的进油槽，是对该公司#4汽轮机采取的应急措施，建议#4机组利用此后的等级检修机会，对#1瓦垫铁、汽轮机轴系中心等进行进一步的排查处理，以实现该机组的长期安全运行。
文章来源；机电信息 2016年3期 赵新磊
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