脱硫停运氧化风机导致锅炉MFT ，学习

一、事件经过

XX发电有限公司1号机组锅炉为上海锅炉厂生产的SG-2090/25.4-N975型锅炉，汽轮机为哈尔滨汽轮机厂生产的CLN660-24.2/566/566型汽轮机，主机和脱硫DCS 均采用MAXDNA分散控制系统。

1号机组 MFT前后主参数趋势1

20XX年5月2日，非停发生前，1号机组负荷515MT，主蒸汽压力21.68兆帕，锅炉给水、燃料及送风机、一次风机、引风机为自动状态《引风机变频运行)，机组协调控制投入，AGC、一次调频投入。制粉系统A、B、CE,下煤机运行，D磨用。炉实际煤量 226 吨每小时，给水流量1628吨每小时，总风量 1640吨每小时左右，氧量3.31%，炉腔负压正常，燃烧稳定。

15:10,辅控运行根据工作票要求停运1B氧化风机此时1号吸收塔液位示值11.17米。15:1515:17，1号吸收塔进口烟温由110摄氏度降至80摄氏度。

15:17:49，B引风机“失速报警”连续触发，同时炉艘负压以士300帕左右的幅度波动:运行人员立即解除AGC和协调控制，手动降负荷并降送风机出力，锅炉总风量由1700吨每小时降至1100中每小时，此过程中炉膛负压上升至+900 帕，由于负压与设定值偏差过大，引风自动连锁切除，后负压仍呈持续上升趋势.

二、原因分析

1、氧化风机停运

氧化风机在运行期间，鼓入的空气会使得浆液中的泡沫被撕裂，同时将浆液内的小泡沫带至浆液表面破裂，可以减少浆液内部大量泡沫，基本维持吸收塔浆液的液位稳定。

氧化风机停运后，吸收塔浆液的气液平衡被打破，浆液中产生的大量泡沫不易消除，致使浆液《混合泡沫)体积剧增，浆液溢流。

XXX电厂1号机组5月2日15:10停运氧化风机，15:15时吸收塔入口烟温为正常的110摄氏度，15:17入口烟温已降至80摄氏度，说明氧化风机停运7分钟后，浆液已经倒流进入入口烟道，至15:20入口烟温降至62 摄氏度(原烟气温度变化曲线见图4蓝色曲线)。

因此，氧化风机停运是装液液面上升、紫液溢流至脱硫吸收塔入口烟道，造成引风机失速、锅炉MFT的主要原因。

原烟气温度趋势

1号机组5月2日20:04进行脱硫系统冷态试验，依次启动三台浆液循环系，20:56启动1B氧化风机，吸收塔无溢流现象:20:58 停运B化风机后，1B引风机出口烟道下部有少量浆液溢流现象。该试验结果对停运氧化风机造成浆液位上升进而发生溢流这一结论形成佐证。

2、为满足环保排放要求，浆液泵继续住塔内补浆液

从1号机组脱硫石灰石浆液泵电流可知(见图5中橙色曲线)，从5月2日15:10氧化风机停运到浆液溢流至脱硫吸收塔入口烟道的这段时间内，为了保证脱硫出口S02 排放浓度满足环保排放要求，B 供浆泵仍继续向塔内供浆，也使得液位难以得到有效的降低，客观上对装液溢流起到了助推作用。

B供浆泵电流曲线图

3、液位计示值不准确

5月2日20:04,1号机组进行脱硫系统冷态试验，依次启动三台浆液循环泵，20:56启动1B氧化风机，吸收塔液位 10.7米，吸收塔无溢流现象:20:58 停运1B 氧化风机后吸收塔液位仍为 10.7米，但 1B引风机出口烟道下部有少量浆液溢流现象。从该现象可以看出液位计示值不准，存在“虚假液位”的现象。

计算举例:1号吸收塔液位计位置距塔底1.3米，密度计位于石膏排出系管道旁路上，所以此处测得的密度为吸收塔内浆液密度最大处，查询数据该处密度计显示 1110 千克每立方米左右，液位计显示压力为11.2千帕左右，通过H=1.3+P/Pg计算可以得出液位为11.6米(液位仪表显示值),但是中上层浆液密度是较小的，且夹带较多气泡进一步降低了该部分浆液密度，假设为 1000 千克每立方米，通过计算可以得出液位为12.7米《实际液位)，较仪表显示值大1.1米。因此1号机组吸收塔浆液的实际液位高于仪表示值，在本次MFT 事件发生前后对运行人员的操作形成了误导，是本次事件的潜在原因。

4、溢流管溢流不畅。

溢流管塔壁接入点位于氧化风机风管下部 3.6米处，超低持放改造后位置未进行相应的提升此高度位于浆池底部，石膏装液密度较高，而当氧化风机停运后，装池中上部(氧化风机风管层以上)由于大量气泡产生导致密度降低，使得吸收塔浆池整体液位上升，对溢流管产生的压力不足以使浆液上升至溢流管顶部继而由下降管溢出，是造成吸收塔溢流管溢流不畅的原因。

三、暴露问题

1、对氧化风机停运会造成的浆液液位上升这一现象缺少较深入的认识，没有制定有效的预防措施。

2、1号吸收塔进行超低排放改造时吸收塔浆液池增容抬高5米，由于对液位计的“虚假液位”的现象警惕性不够，溢流管塔壁接入点位于氧化风机风管下部3.6米处，超低挂放改造后位置未进行相应的提升，导致溢流管溢流不畅。

3、脱硫入口烟道由于空问限制未采用斜向下进入脱硫吸收塔的布置方式,而采用的是水平烟道布置方式，这种布置方式减弱了入口烟道防止浆液倒灌的能力，当溢流浆液到达脱碗入口烟道后随即向下倒灌进入引风机。

四、防范措施

1、结合1号机最近一次计划检修或7天以上停备时，将吸收塔溢流管与吸收塔接入口抬升5米。

并在1号吸收举9米位置加装两个静压式液位计。

2、本次停机对1号机原烟道疏水口前增加倾斜挡水板，同时将吸收塔溢流管从13.6米降低至13米。

3、举一反三，在2号机超低排放改造期间完成加装吸收塔上部液位计，并对吸收塔溢流管与吸收塔接入口位置进行抬升改造，要求设计单位计算运行状况下故障停运氧化风时的吸收塔液位控制措施。

4、1号机组在上部液位计、溢流管未改进前，氧化风机跳闸时，应立即启动各用氧化风机。在进行1号吸收塔氧化风机计划停运操作前，必须将1号吸收塔液位降至9.0米再进行操作。

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