高支模专项方案超过一定规模的危险性较大工程专项方案

高支模专项施工方案

针对层高超过6m的高支模结构（如v型滤池操作间、加药间、高效沉淀池、中间提升泵房、回流及剩余污泥泵房、醋酸钠加药间等结构），科学地指挥和安排生产，明确危险性各分部、分项工程的施工部署，加强材料管理，促进安全生产和文明施工，缩短施工周期，做好人力、物力的综合调配，努力提高生产劳动力，特制订本施工方案：

一、编制依据

本工程支模形式采用扣件式钢管脚手架，本高大模板施工方案的编制依据有以下资料及规范：

1、 V型滤池操作间结构施工图(图号:DC212C-01~12)；醋酸钠加药间结构图（图号：DC205）;

回流及剩余污泥泵房结构图（图号：DC204）; 中间提升泵房结构图（图号：DC207）

高效沉淀池结构图（图号：DC208）; 加药间结构图（图号：DC211）

2、高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)

3、《建筑施工手册》第四版；

4、《建筑施工计算手册》江正荣著；

5、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162- ）；

6、《混凝土结构设计规范》（GB50010- ）

7、《建筑结构荷载规范》（GB50009- ）

8、施工现场临时用电安全技术规程（JGJ 46- ）

9、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-1991）

10、建筑施工安全检查标准（JGJ59- ）

11、《钢结构设计规范》（GB50017- ）；

12、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130- ）

13、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-）

14、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-）

二、工程概况和主要特点

2.1工程概况

本工程由上海市政总院设计、建设单位：大力（银川）污水处理有限公司、监理单位：银川方圆工程监理咨询有限公司、由中国十五冶金建设集团有限公司承建。V型滤池位于厂区东侧,地下结构形式为独立基础承台,上部结构为框架结构。砼标号为C30,独立基础底高程为1109.900(黄海高程下同)，一层框架梁高程为1116.60m，梁(梁截面尺寸300X500mm)面至基础底面高差6.2m。二层屋面标高1121.70m，脚手架搭设至屋面板底须搭设11.7m。（屋面大梁截面尺寸300X900mm）。

加药间为一层框架结构，屋面标高1118.8m，一层起架面层标高为1112.2m。满堂架搭设高度6.6m。屋面板厚120mm、屋面大梁截面尺寸300X600mm、大梁跨度7.5m。

高效沉淀池池内满堂架搭设高度8.4m、楼板厚150mm。满堂架落在池底板上、板上梁截面尺寸300X600mm、梁跨度8.2m。

中间提升泵房，满堂架搭设高度6.95m、板厚150mm、梁截面尺寸300X500、梁跨度5m。满堂架落在结构底板上

回流及剩余污泥泵房，无梁楼板高支模支撑，楼板厚200mm，满堂脚手架搭设高度8.7m。

醋酸钠加药间，满堂架搭设高度6m，屋面大梁截面尺寸300X750、梁跨度9m、板厚120mm。

（1）、地形地貌

拟建场区位于银川市西夏区已建银川市第三污水处理厂内，经天路南侧，拟建场地主要为干枯湖底，局部地段为绿化带。

（2）、场地工程地质条件

根据勘察揭示，在本场区勘察深度范围内，除人工填土外，其下均为第四系黄河冲积相堆积地层。整个场区地层自上而下可分为下述三层，现分层描述如下：

① 杂填土层Q4ml：杂色，松散～稍密，干燥，主要为砖渣、碎石等回填土，混有少量素填土。该层土土质均匀性极差，整个场区分布不连续、主要分布于场区绿化带所处位置。

② 素填土层Q4ml：灰黑色～黄褐色，松散～稍密，干燥～湿～饱和，成份以粉细砂、黏性土为主，含大量植物根茎及少量有机质。主要为中压缩性土层。该层土土质均匀性较差，整个场区分布连续，为堆填时间超过十年的老填土。

③ 粉细砂层Q4al：黄褐色～青灰色，主要矿物成份为长石、石英和云母，饱和，松散～稍密～中密～密实。本次勘察未穿透该层，据区域地质资料该土层为巨厚层状。

③-1粉质黏土层Q4al：黄褐色，可塑状态，主要为中压缩性土层。无摇震反应，稍有光泽，干强度中等，韧性中等。该层在场区内于大部分地段呈透镜体状分布。

③-2粉土层Q4al：黄褐色，饱和，稍密，摇震反应中等，无光泽反应，干强度、韧性低。该层在场区内仅于48#钻孔所处地段呈透镜体状分布。

（3）、场地地下水情况

场区地下水属孔隙潜水类型，勘察期间为平水季节，实测稳定水位埋深0.6～3.0m（以孔口原始地坪始计），水位高程在1108.7m左右，近5年最高水位在1110.0m左右，历史最高水位在1110.5m左右。

地下水补给以沟渠侧向径流渗透补给为主，大气降水、生活用水等次之，其动态类型属黄河侧补蒸发～径流型。地下水位动态主要受气象、水文等因素影响呈季节性变化。水位年变化幅度在1.0m左右。

2.2工程特点

（1）、工程场地狭窄、地下水位较高，施工前期要做好降水工作（我项目采取井点降水）。

（2）、对一期已完工的建筑物、道路、地下管道的保护措施限制本工程的施工作业（材料运输、基坑支护等等）。

三、总体设计及施工部署

3.1、总体筹划

本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99等检查标准要求，要符合相关文明化工地的有关标准。

6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：

梁模板(扣件钢管架)、板模板(扣件钢管高架)

3.2、安全领导小组

搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：

项目经理：陈华清——组长，负责协调指挥工作；

技术负责人：陈刚——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

安全员：王闯、左韬——组员，负责现场安全检查工作；

施工员：饶传文——组员，负责现场具体施工；

四、材料选择

按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。

本工程模板支架所用钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。

本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》（JGJ22-85）的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65 N·m时不得破坏。如使用旧扣件，扣件必须取样，并送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

4.1、板模板(扣件钢管架)

按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。具体材料见下表：

模板支架材料类型

板模板(扣件钢管架)

面板材料

15mm厚胶合面板

板底支撑

钢管：Ф48×3.0

立杆材料

钢管：Ф48×3.0

4.2、梁模板(扣件钢管架)

按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。具体材料见下表：

模板支架材料类型

梁模板(扣件钢管架)

面板材料

15mm厚胶合面板

主楞材料

钢管：Ф48×3.0

次楞材料

木方 35X65

支架钢管

Φ48×3.0

五、搭设参数及施工工艺

5.1、模板安装的一般要求

竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。

模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：

1、两块模板之间拼缝 ≤1mm

2、相邻模板之间高低差 ≤1mm

3、模板平整度 ≤2mm

4、模板平面尺寸偏差 ±3mm

5.2、模板定位

当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。

5.3、模板安装要求

1、梁模板安装顺序及技术要点

①模板安装顺序

搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎粱钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板

②技术要点

按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱1～3‰)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。

2、楼板模板安装顺序及技术要点

①模板安装顺序

"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序

②技术要点

楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。

5.4、扣件钢管架类模板支架

1、水平杆

⑴每步纵横向水平杆必须拉通，

⑵水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，对双排脚手架，横向水平杆靠墙一端的悬挑长度距装修面≦100mm，最大不超过400mm，

⑶水平对接接头位置要求如下图，

⑷所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑，

⑸搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图）。

2、立杆

（1）立杆平面布置图（详见附图）

（2）搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，接头位置要求如下。

对接扣件连接应符合下列规定：

①立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；

②搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

③立杆顶端应高出施工层一步，宜高出女儿墙上口1.3m，高出檐口上口1.5m，作为安全防护

3、扫地杆

脚手架设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距垫板上皮≦200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在，紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础在不同高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差≦1，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离≧500mm。

4、连墙件

a、连墙件数量的设置为两步三跨。

b、连墙件的布置应符合下列规定：

连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；脚手架的连墙件垂直距离不应大于建筑物的层高，并不得大于4m(2 步)。

c、脚手架与主体结构必须采用刚性连接（钢管一端同立体结构预埋铁板电焊，另一端用扣件同立杆扣牢），砼强度不宜低于15N/mm2才能使用。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙。

脚手2 步㎜。

5、满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向因每隔10m左右设置由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为4—6m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑（见图6.2.4-1）。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°~60°。单建筑层高在8~20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑（见图6.2.4-2）

在大梁两侧立杆处设垂直剪刀撑，沿梁长度方向每3m设一处横向之之撑，将梁下三根立杆结为整体。

图6.2.4-1

图6.2.4-2

6、周边拉结

⑴竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。

⑵用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。

⑶应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m，竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固定点。

六、模板拆除技术措施

1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。

2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。

3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。

楼板模板拆除

楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。

4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。

5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。

6、其它技术要求：

（1）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。

（2）支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。

（3）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。

1）侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。

2）底模拆除梁长≥8米，混凝土强度达到100%；＜8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。

3）板底模＜2米，混凝土强度达到50%，＞2米＜8米混凝土强度达到75%，≥8米，混凝土强度达到100%方可拆除。

4）模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。

5）柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。

6）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除梁帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。

七、劳动力及施工器具配置

1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。

2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

（一）、劳动力安排详细参见总体工程施工组织设计方案，可根据现场条件和工期要求调整。

（二）、机具配备（数量按现场需要调整）

机具名称

备注

架子扳手

架子工搭设和拆除架子用

力矩扳手

检查架子扣件拧紧力度是否达到要求

倒链

调整架子水平弯曲度

八、施工管理

8.1、材料管理

1、钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》（GB700-88）的要求。

2、胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006-88）要求。

3、木方必须符合质量标准要求。

4、支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

5、每根钢管的最大质量不应大于25kg，钢管表面应保持干燥、无明显锈蚀、无裂纹等表观现象。

6、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：

（1）应有产品质量合格证；

（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；

（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130- ）的规定；

（5）钢管必须涂有防锈漆。

7、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：

（1）表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ130- ）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；

（2）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130- ）规定。

（3）钢管上严禁打孔。

8、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。

9、扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。

（1）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

（2）新、旧扣件均应进行防锈处理。

（3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N·mm时，不得发生破外。

8.2、过程管理

1、施工前管理

（1）材料管理

材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。

（2）交底管理

交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。

2、施工中管理要点

（1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。

（2）模板支架搭设方式符合施工方案要求，并经过相关部门验收。

（3）混凝土浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。

（4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。

3、质量管理措施

（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其它技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204- ）和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。

（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。

（3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。

（4）混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。

（5）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。

（6）为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。

（7）所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。

（8）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。

（9）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。

（10）每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是经过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。

（11）所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。

（12）阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。

（13）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。

8.3、验收管理

1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。

2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收经过。

3、模板及其支架必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204规定：

(1) 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；

(2) 具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载；

(3) 构造简单，拆装方便，并便于钢筋的绑扎与安装，以及满足混凝土的浇筑与养护等工艺要求；

(4) 模板接缝应严密，不得漏浆。

4、模板安装应满足《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204要求：

(1) 模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木模板应浇水润湿，但模板内不应有积水；

(2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；

(3) 浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净；

(4) 对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板；

(5) 以上均为全数观察检查。

5、预埋件和预留孔洞的允许偏差

项目

允许偏差

预埋钢板中心线位置

预埋管、预留孔中心线位置

插筋

中心线位置

外露长度

+10，0

预埋螺栓

中心线位置

外露长度

+10，0

预留孔

中心线位置

尺寸

+10，0

6、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法

项目

允许偏差(mm)

检查方法

轴线位置

钢尺检查

底模上表面标高

±5

水准仪或拉线、钢尺检查

截面内部尺寸

基础

±10

钢尺检查

柱、墙、梁

+4,-5

钢尺检查

层垂直高度

不大于5m

经纬仪或吊线、钢尺检查

大于5m

经纬仪或吊线、钢尺检查

相临两板表面高低差

钢尺检查

表面平整度

2m靠尺和塞尺检查

8.4、混凝土浇捣管理

1、隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品混凝土采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认混凝土站材料储备，供应能力等相关信息。确保混凝土浇筑正常进行。

2、根据实验室混凝土配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测；

3、开盘前检查混凝土配合比报告，实测混凝土坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。

4、混凝土浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。

5、墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。

九、重大危险源识别及安全管理措施

9.1、重大危险源辨识

本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：

1、机械伤害

形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位

应采取的控制措施：

（1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。

（2）停机时要拉闸、断电、上锁。

2、触电

形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。

应采取的控制措施：

（1）机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。

（2）按、拆电源应由专业电工操作。

（3）漏电开关等必须灵敏有效。

（4）现场电缆布设规范。

（5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。

3、火灾

形成原因：明火。

应采取的控制措施：

（1）严禁烟火；

（2）严禁存放易燃易爆物品；

（3）操作间必须配齐消防器材。

4、物体打击

形成原因：模板搬运违章作业、支模设施设备缺陷。

应采取的控制措施：

（1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。

（2）应经常检查所用工具，确保安全有效。

5、高处坠落

形成原因：高处支模防护不到位。

应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。

6、坍塌

形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。

应采取的控制措施：

（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。

（2）基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验。

7、起重伤害

形成原因：模板等吊运不规范。

应采取的控制措施：

（1）吊装时应把吊物绑牢固。

（2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。

（3）被吊物严禁从人上方经过，人员严禁在被吊物下方停留。

（4）经常检查吊索具，而且保持安全有效。

（5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。

（6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。

8、其它伤害：

形成原因：支拆模环境不良

应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。

9.2、安全管理措施

1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。

2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。

3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。

4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。

6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。

7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。

8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。

9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。

10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。

11、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。

12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。

13、特别强调，操作人员必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。

14、根据GB5725-85规定，设置安全网，防止高空坠物，安全网的质量必须符合GB5725-35规定。

9.3、安全生产管理目标

采取有效的安全措施，杜绝死亡。达到“五无”即：无死亡、无重伤、无火灾、无倒塌、无中毒。轻伤事故年频率控制在1.2‰以下。

十、环境保护措施

1、安全警示标志牌

所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识。

安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表示特定的安全信息。

如安全文明标志在使用中，要用其它补充文字说明时要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。

2、现场围挡

搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。

3、场容场貌

进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一。

建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清。

通道等处严禁堆放材料和其它物品，进场的成品采取相应的保护措施。

施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。

4、材料堆放

建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求。

构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳。

现场工人操作做到活完料净脚下清。

现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理。

现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。

5、现场防火

不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡。

加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其它场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用。

严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。

6、垃圾清运

在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道。

建立健全卫生责任制。

提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到。

施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴。

生活垃圾集中堆放于垃圾池，而且定期清运出去。

整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。

7、环保及不扰民措施

（1）施工现场环保工作计划

认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求，达到并超过"文明安全工地"的要求。

积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。

加强环保宣传工作，提高全员环境意识。

现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。

对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均经过环保考试。

现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。

根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新创造，并注意及时宣传推广。

每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。

实行奖罚、曝光制度，定期奖励。

严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强。

（2）施工现场环保工作措施

1）环境管理体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。

2）为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：

职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式，每月进行两次自检。

现场严禁烧杂物。

每月进行3次烟尘黑监测。

3）为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：

工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。

环境保护体系图

对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其它方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。

对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。

临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。

结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。

运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其它散装材料不得超过槽帮上沿。

定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。

结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝以下，并经常测试。混凝土浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民。

对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。

建筑物四周挂降噪声网。

施工期间，特别是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。

每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。

加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。

会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。

4）为防止水污染，现场采取如下具体措施：

施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。

5）做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。

十一、监测措施

1、监测控制

采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。

2、监测点设置

监测点设置在梁板支撑系统上，位置详支模施工图中监测平面布置。

观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。

3、监测措施

混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。

4、仪器设备配置

名称

规格

数量

精度

电子经纬仪

DT202C

精密水准仪

±2”

全站仪一台

RXT—232

±2” ，最大允许误差±20”

自动安平水准仪

千米往返±3mm

红外线水准仪

激光垂直仪

DZJ2

h/40000

对讲机

检测板手

5、监测说明

（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；

（2）模板工程日常检查重点部位：

1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；

2）连墙件是否松动；

3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；

4）施工过程中是否有超载现象；

5）安全防护措施是否符合规范要求；

6）支架与杆件是否有变形现象；

6、监测频率

在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。

（1）本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。

（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理

成品保护

1、不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋（固定线盒）时，必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料，以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。

2、根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。

3、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。

4、模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。

5、拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。

6、模板上的脱模剂晾干后才可吊运。

十二、安全事故应急救援预案

12.1、编制依据

1、《中华人民共和国安全生产法》；

2、《中华人民共和国建筑法》；

3、《建设工程安全生产管理条例》（国务院令第393号）；

4、《企业职工伤亡事故报告和处理规定》（国务院令第75号）；

5、《工程建设重大事故报告和调查程序规定》（建设部令第3号）；

6、《特别重大事故调查程序暂行规定》（国务院令第34号）；

7、《关于印发<特别重大事故调查程序暂行规定>有关条文解释的通知》（劳动部文件劳安字[1990]9号）等。

12.2、工程意外事故应急预案

1、应急领导小组

组长：陈华清联系电话：

副组长：杜永生联系电话：

组员：王闯、饶传文联系电话：、

2、现场意外事件紧急处理程序

（1）、工地如突发因工重伤、死亡事故，各项目部必须立即组织抢救伤员，保护现场，并以最快方式向公司领导和公司工程管理科报告简要情况。

（2）、如认定重伤或死亡事故，由项目部负责保护事故现场，绘制事故现场平面图、立体图，并提供有关资料。

（3）、由项目部指定安全员填写事故快报。

（4）、各级人员认真配合上级和政府主管部门人员勘察现场，开展事故调查。

（5）、调查重伤事故由项目经理组织事故调查组，并在10天内提出事故报告报公司工程管理部。

（6）、轻伤事故由安全部调查分析并报告。

（7）、机械事故报工程管理部。

（8）、项目部发生重伤事故，主管安全生产工作经理要采取组织会议等多种方法通报事故经过、原因，提出改进措施，吸取教训，强化安全生产管理，预防同类事故重复发生或其它事故的再发生。

如事件发生在夜间，须由项目部夜间值班人员紧急上报经理部有关人员。

3、因工发生意外伤害事故的紧急处理

（1）、发生人身意外伤害时需采取的相应事项：

（2）、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。

（3）、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。

（4）、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。

（5）、对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。

现场发现法定传染病人应立即报告公司医院，并进行隔离，环境消毒及检疫，由公司医院与有关单位联系处理。

（6）、应急电话：

银川市公安局西夏区分西花园路派出所 110

（7）、项目负责人在得到因工伤害事故报告后，应立即组织抢救受伤人员，指导现场急救或送专门医院抢救，并组织人员救险，防止险情扩大；

（8）、必须根据具体受伤部位需送相应医院，其指导原则为尽最大努力减少拖延时间，保证抢救及时，把损失降低到最低限度；

（9）、根据表中所列医院顺序选出最佳急救方案；

（10）、表中所列联系电话均为该医院总机电话；

（11）、如现场无应急车辆，须打“120”请求急救车；

（12）、若医院路线不清，可要求“120”急救车送往指定医院。

伤员送往医院过程中，必须项目部管理人员相陪（夜间施工由值班人员相陪）以避免产生不必要的麻烦，并保护好现场，及时通报项目部有关领导及安全人员。

4、意外伤害不同部位相应应急处理措施

（1）、外伤的急救、处理、搬运

A）外伤出血后，根据伤口的部位、轻重程度，可分别或同时采取指压止血法、加压包扎法或止血带止血法，如有骨折，则采用木板等物予以固定。

B）包扎动作轻、快、准、牢，对暴露的伤口，尽可能用无菌敷料覆盖伤口，再行包扎。包扎不可过紧、过松，以防滑脱或压迫血管、神经，影响远端血运。

C）骨折固定时，本着先救命后治伤的原则，先进行呼吸心跳的急救，有大出血时，应先止血，再包扎，最后固定骨折部位。

D）运送伤患者前，应检查伤者头、胸、腹、背及四肢的伤势，并给予适应的处理，如所处环境危险，应尽快脱离，否则就地抢救，搬运时注意伤员体位，避免再损伤。

现场处理后，尽快转送到附近医院

(2)、现场心、肺、脑复苏

施工现场出现电击、严重创伤、中暑、中毒等易引起心跳骤停的情况，及早抢救，对伤者复苏有重大意义。

A）判断心跳骤停症状

a）颈动脉搏动消失

b）意识丧失，呼之不应

B）现场心肺复苏

a）呼救：一旦判断病人昏迷，就要呼救，她人协组打急救电话或叫救护车，本人就地抢救。

b）病人体位仰卧在硬地板或硬板床上。

C）心肺复苏法

a）打开气道，使病人颈部上抬使头后仰，保证呼吸道通畅；

b）人工呼吸，口对口吹气，每次800-1000m（注意胸部是否起落，每次吹12-16次；

D）心外按摩，建立人工循环

用拳击心前区，拳距前胸20-30cm，向前胸猛击两下，有时即可恢复心跳。

E）胸外挤压

部位：胸骨中下1/3交接处，下压深度3-5cm，频率80-100/分。

双人操作：吹气与按压比为1：5，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。

单人操作：每次按压15次，吹气2次，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。

按压注意事项

a）按压必须平稳，有规律进行，不能中断；

b）平常不能离开胸膛，不能猛压猛松，以免改变按压位置，或引起肋骨骨折；

c）双肩应压胸前正上方，平臂要与胸垂直，按压时身体不要前后摇摆；

胸部按压部位必须正确，否则不但按压无效，反有危险。

F)、电击伤与中暑的处理电击伤

（1）诊断

1）看电源种类、电压、触电时刻及当时情况；

2）表现为电击性休克、抽搐、昏迷、青紫、心率不齐、心跳停止。

并发症：伴有外伤、骨折、背髓受损者可见肢体瘫痪。

（2）抢救

1）立即切断电源，用绝缘不导电的物体使患者脱离电源。

2）呼吸心跳停止时，立即进行口对口人工呼吸及胸外按压术。

对局部烧伤进行消毒包扎处理。

3）呼急救中心转院处理。

G)、中暑

（1）诊断：因长时间的日光曝晒，或在高温环境下工作，出现大汗头晕、无力、口渴、眼花、心慌、四肢麻木、体温略升高，血压下降等症状。

（2）抢救：发现中暑病人都应立即将其移到阴凉通风处。

1）轻度中暑：给予含盐冷饮，服十滴水或藿香正气水，休息后即可恢复。

2）高热型：重点是物理降温，用26-29℃温水或50%酒精全身擦浴，用电风扇吹风，头部大血管放置冰袋，静脉点滴生理盐水+氯丙嗪50mg。

3）痉挛型：重点补充钠、静点5%GNS或3%NS，抽搐者用10%水含氯醛10-20ml。

5、特殊情况下相应防止及应急处理措施

A）、高处坠落

（a）落实“安全帽、安全带、安全网”三宝防护措施。进入现场要带牢带好安全帽，登高高处作业系好安全带，高处作业占的下方必须设安全网。大量事实证明：如果每个工程在张设安全密目网的同时，按照规定再张设安全平网的话，高坠事故至少能够减少50%以上，特别是在后期的装饰阶段，密目网拆除后，效果更加明显。

（b）落实好“四口”防护措施。凡楼梯口、电梯口、预留洞口必须设围栏或盖板；在建施工建筑物所有出入口必须搭设防护棚。

（c）落实“五临边”防护措施。在施工过程中，尚未安装的阳台周边无外架防护的屋面周边、框架工程楼层周边、跑道（斜道）两侧边、卸料台的外侧边等必须设置1.2m高的双层围栏或搭设安全网。

（d）严把“架子关”。对架子的材质、栏护、上下、连结、悬挑、验收等环节。

（e）加强屋面、天棚的防护措施。在天棚和轻型屋面上操作行走十分危险，稍踏偏楞木，就会坠落伤亡。因此，凡在此上操作，必须在上面搭上挂板，或在下方张安全网等措施。

（f）施工的楼面周边的防护措施。外架必须超过形象进度至少1.2m，外架立杆与建筑物间距超过15cm要有防护措施，外架搭设要符合规范要求。

（g）安装用的梯子、操作平台必须牢固。

B)、物体打击

（a）受伤人员的急救

当施工人员发生物体打击时，急救人员应尽快赶往出事地点，并呼叫周围人员及时通知医疗部门，尽可能不要移动患者，尽量当场施救。如果处在不宜施工的场所时必须将患者搬运到能够安全施救的地方，搬运时应尽量多找一些人来搬运，观察患者呼吸和脸色的变化，如果是脊柱骨折，不要弯曲、扭动患者的颈部和身体，不要接触患者的伤口，要使患者身体放松，尽量将患者放到担架或平板上进行搬运。

（b）物体打击事故预防

1）强化安全教育，提高安全防护意识，提高工人安全操作技能；

2）正确使用“三宝”；

3）合理组织交叉作业，采取防护措施；

4）拆除作业有监护措施，有施工方案，有交底；

5）起重吊装作业制定专项安全技术措施；

6）对起重吊装工进行安全交底，落实“十不吊”措施；

7）安全通道口、安全防护棚搭设双层防护，符合安全规范要求；

8）加强安全检查，严禁向下抛掷；

9）材料堆放控制高度，特别是临边作业；

10）高处作业应进行交底，工具入袋，严禁抛物；

11）模板作业有专项安全技术措施，有交底，有检查，严禁大面积撬落。

C)、脚手架倒塌

（a）应急措施

1、用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。

2、保持呼吸道畅通，消除伤口、鼻、咽、喉部的异物，血块、呕吐物等。

3、若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。

4、进行简易的包扎止血或骨折简易固定。

5、立即拨打120急救中心与医院联系或拨打110、119救助帮助，详细说明事故的地点、程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。

（b）应急物资

常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常见小夹板、担架、止血袋、切割机等。

（c）注意事项

1、人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃，必须坚持到底。

2、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。

3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。

4、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。

5、对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。

12.3、火灾应急预案

（一）应急领导小组

组长：陈华清联系电话：

副组长：杜永生联系电话：

组员：王闯、饶传文联系电话：、

（二）应急准备

1、项目部成立消防领导小组和义务消防队。消防队员必须掌握各类火灾的扑救方法和消防器材的用途及正确的使用方法。

2、安全科全权负责落实现场各类消防器材的布置。任何人不得随意挪用，同时安全员必须定期进行检查、维修、更换，确保消防器材的完好性。

3、安全员必须每天对现场以及仓库等重点防火部位进行检查。发现隐患及时整改。并建立健全的消防档案，切实做好消防安全管理工作。

4、所有现场材料的堆放必须经过安全员的检查，切实按项目部有关规定执行。

现场必须设置报警电话并在有关场所张贴悬挂，公布于众。安全科定期组织人员进行培训、演习。

（三）应急措施

1、发现火灾事故时，发现人员要及时向消防领导小组报警，并讲明发生火灾的地点、燃烧物质的种类和数量，火势情况，报警人姓名、电话等等详细情况。

2/消防领导小组接到电话报警后，接报人员要立即通知义务消防队员赶赴火场，拨打“119”报警电话报警。义务消防队员必须做到在发生任何情况下都能临危不乱，切实按项目部制定的措施方案执行。

3/火灾较大时要立即成立灭火指挥部，下设灭火作战组、抢救疏散组、安全保卫组、后勤保障组、医疗救护组，一般火灾时可不成立。

4/消防领导小组负责火灾现场及周围的安全保卫、危险区域的警戒，对现场抢救出的人、财物进行管理和疏散，预防破坏、哄抢、盗窃等案件的发生，扑救过程中及扑救工作结束后对火灾现场加以保护。

5/灭火作战组负责扑救火灾。抢救疏散组负责抢救被困人员及贵重物质，在人员集中的场所，要有计划、有组织的疏散人员，抢险救灾按照“先人员，后物质，先重点，后一般”的原则进行，抢险人员要戴齐防护用具，注意自身安全，防止发生意外事故。

6、后勤保障组负责火场上器材装备、供水排水、供电照明、运输工具、食品衣物等灭火工作所需的各种物质供应保障工作。

7、医疗救护小组主要负责火场上各种受伤人员的抢救、医治、转移工作，并协助做好防中毒、防中暑等防护工作。

8、义务消防队员在灭火总指挥的统一调度下，首先要迅速查明火场情况、燃烧物质及周围的情况，特别是有无剧毒、爆炸等危险品，火势大小、有无毒性气体、火场电源是否切断等内容。查明后义务消防队按照日常演练及分工，按照“先控制，后消灭，分清主次，救人第一”的原则，针对不同的燃烧物质，采用针对性的方法组织扑救。灭火时要加强个人的防护意识，防止意外事故的发生。

9、火场有有毒气体时，要迅速查明火场上毒气的性质、扩散范围、来源和数量，依此为依据来决定能否在佩戴防毒面具和防护用具的情况下，安全地出入火场进行各种扑救工作。

10、火灾扑灭之后，应清洗参战工具，并对参战人员进行体检，消除余毒，减少后患。

11、火灾扑灭后由消防领导小组和安全员共同对火灾原因进行调查并提出处理意见附表。

易燃物类别

适用的灭火器材/灭火步骤

注意事项

A类

固体物质火灾

棉、麻、纸张、木材

水、泡沫、干粉、二氧化碳

与火源点保持足够的距离

B类

液体和可熔的固体物质火灾

汽油、煤油、柴油、原油、油漆、甲醇、乙醇、沥青、电石、石蜡

一般用泡沫、干粉等灭火剂

禁止使用高压直流水枪直接灭火，能够使用喷雾水枪扑救。扑救时要保持足够距离

二氧化碳适宜小范围油类火灾

泡沫扑救容器内的易燃可燃液体火灾

酒精等醇类火灾要使用抗溶性泡沫

砂土适宜扑救沥青和地面上流散的易燃可燃液体火灾

C类

气体火灾

煤气、天然气、甲烷、乙炔、氢气火灾

先将气体输送阀门或管道关死，截断气源，断绝气体来源，进行冷却灭火，可使用直流水枪或喷雾水枪、二氧化碳、干粉等灭火剂

戴好防护用具，防止烫伤、中毒等

对一时无法堵漏、封闭气源的燃烧，不宜立即将火扑灭，能够一边用水冷却保护建筑物和设备，一边让气体自行燃尽

D类

金属火灾

钾、钠、镁、钛、锆、锂、铝镁合金等火灾

一般用干砂掩埋

忌用水、泡沫及含水性物质，也不能用代烷、二氧化碳及常见干粉灭火剂

十三、设计验算书

（一） V型滤池操作间计算

（1）、梁模板（扣件式）审核表

工程属性

新浇混凝土梁名称

KL1

新浇混凝土梁计算跨度(m)

9.3

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×900

新浇混凝土结构层高(m)

11.7

梁侧楼板厚度(mm)

120

荷载组合

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

0.1，0.3，0.5，0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.5

混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)

2.5

模板工程支拆环境

考虑风荷载

省份

宁夏

地区

银川市

基本风压ω0(kN/m2)

0.4

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

支撑设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

500

梁两侧立柱间距lb(mm)

900

步距h(mm)

1500

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

1000、1000

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

450

梁底增加立柱布置方式

按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

450

梁底支撑小梁根数

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)

200

梁底增加立柱根数

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

结构重要性系数γ0

可变荷载的组合值系数φc

0.9

面板

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

小梁

小梁类型

方木

小梁材质规格(mm)

35×65

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.1

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.65

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

主梁

主梁类型

钢管

主梁材质规格(mm)

Ф48×3

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

立柱

钢管类型

Ф48×3

立柱截面面积A(mm2)

424

回转半径i(mm)

15.9

立柱截面抵抗矩W(cm3)

4.49

抗压强度设计值f(N/mm2)

205

扣件抗滑移

荷载传递至立杆方式

双扣件

扣件抗滑移折减系数kc

0.8

地基基础

地基土类型

碎石土

地基承载力设计值fak(kPa)

150

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

0.15

支撑简图

序号

验算项目

计算过程

结论

面板

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.095×106/37500＝2.523N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×23.05×1504/(100×10000×281250)＝0.022mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm

满足要求

小梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.17×106/24650＝6.888N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.926×1000/(2×35×65)＝1.27N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求

挠度

ν2＝q2l24/(8EI)＝4.352× /(8×9350×801000)＝0.116mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

满足要求

主梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.175×106/4490＝38.875N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝2Vmax/A=2×1.785×1000/424＝8.421N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.044mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm

满足要求

立柱

长细比λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=180

满足要求

f＝N/(φA)+Mw/W＝8864.098/(0.634×424)+0.041×106/4490＝42.13N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求

梁底立柱扣件抗滑移验算

最大受力N＝7.198kN≤Rc=kc×12=0.8×12=9.6kN

满足要求

地基基础

压力p＝59.094kPa≤fak＝150kPa

满足要求

结论

符合要求

审核人

总监理工程师

编制人

审核时间

（2）、梁模板（扣件式）计算书

计算依据：

1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-

4、《钢结构设计规范》GB 50017-

一、工程属性

新浇混凝土梁名称

KL1

新浇混凝土梁计算跨度(m)

9.3

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×900

新浇混凝土结构层高(m)

11.7

梁侧楼板厚度(mm)

120

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

面板

0.1

面板及小梁

0.3

模板面板

0.5

模板及其支架

0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.5

混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)

2.5

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

0.4

非自定义:0.29

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

500

梁两侧立柱间距lb(mm)

900

步距h(mm)

1500

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

1000、1000

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

450

梁底增加立柱根数

梁底增加立柱布置方式

按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

450

梁底支撑小梁根数

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)

200

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

结构重要性系数γ0

可变荷载的组合值系数φc

0.9

设计简图如下：

平面图立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×[1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2.5]×1＝33.638kN/m

q1静＝γ0×[1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝31.118kN/m

q1活＝γ0×[1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.4×0.9×2.5]×1＝2.52kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m

1、强度验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×33.638×0.152＝0.095kN·m

σ＝Mmax/W＝0.095×106/37500＝2.523N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×23.05×1504/(100×10000×281250)＝0.022mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静l+0.437 q1活l=0.375×31.118×0.15+0.437×2.52×0.15＝1.916kN

R2=1.25q1l=1.25×33.638×0.15＝6.307kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2l=0.375×23.05×0.15＝1.297kN

R2'=1.25q2l=1.25×23.05×0.15＝4.322kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁材料规格(mm)

35×65

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.65

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.1

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{1.916+1×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.9-0.12)]+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×2.5]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，6.307+1×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=6.348kN/m

q2＝max[1.297+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，4.322+(0.3-0.1)×0.3/2]＝4.352kN/m

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.348×0.52，0.5×6.348×0.22]＝0.17kN·m

σ＝Mmax/W＝0.17×106/24650＝6.888N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.348×0.5，6.348×0.2]＝1.926kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.926×1000/(2×35×65)＝1.27N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.352×5004/(100×9350×801000)＝0.23mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝4.352× /(8×9350×801000)＝0.116mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.348×0.5，0.393×6.348×0.5+6.348×0.2]＝3.628kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.095kN，R2＝3.628kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.352×0.5，0.393×4.352×0.5+4.352×0.2]＝2.487kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝1.741kN，R'2＝2.487kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格(mm)

Ф48×3

可调托座内主梁根数

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.175×106/4490＝38.875N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝1.785kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.785×1000/424＝8.421N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.044mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm

满足要求！

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝0.31kN≤0.8×8=6.4kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.31kN≤0.8×8=6.4kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算

钢管类型

Ф48×3

立柱截面面积A(mm2)

424

回转半径i(mm)

15.9

立柱截面抵抗矩W(cm3)

4.49

抗压强度设计值f(N/mm2)

205

立杆自重q(kN/m)

0.15

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=180

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.634

1、风荷载计算

Mw＝0.9×γ0×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1×1.4×0.29×0.5×1.52/10＝0.041kN·m

2、稳定性计算

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.31kN，R2＝7.198kN，R3＝0.31kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(11.7-0.9)+Mw/lb＝max[0.31+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×(1+0.45-0.3/2)/2×1，7.198，0.31+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×(1+0.9-0.45-0.3/2)/2×1]+1.62+0.041/0.9＝8.864kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝8864.098/(0.634×424)+0.041×106/4490＝42.13N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

八、梁底立柱扣件抗滑移验算

荷载传递至立杆方式

双扣件

扣件抗滑移折减系数kc

0.8

由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2]×1＝7.198kN≤Rc=kc×12=0.8×12=9.6kN

满足要求！

九、立柱地基基础计算

地基土类型

碎石土

地基承载力设计值fak(kPa)

150

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

0.15

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝8.864/(1×0.15)＝59.094kPa≤fak＝150kPa

满足要求！

（3）、梁侧模板审核表

工程属性

新浇混凝土梁名称

KL1，标高11.70m

新浇混凝土梁计算跨度(m)

9.3

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×900

楼板厚度(mm)

120

荷载组合

侧压力计算依据规范

《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

混凝土重力密度γc(kN/m3)

新浇混凝土初凝时间t0(h)

外加剂影响修正系数β

0.9

混凝土浇筑速度V(m/h)

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)

0.9

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

21.6

混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)

支撑设计

小梁布置方式

水平向布置

小梁道数

主梁间距(mm)

600

支撑距梁底距离依次为

200，600

主梁合并根数

小梁最大悬挑长度(mm)

150

小梁计算方式

三等跨连续梁

对拉螺栓水平向间距(mm)

600

结构表面的要求

结构表面隐蔽

面板

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

小梁

小梁类型

方木

小梁材质规格(mm)

65×30

小梁截面惯性矩I(cm4)

68.656

小梁截面抵抗矩W(cm3)

21.125

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

主梁

主梁类型

钢管

主梁材质规格(mm)

Ф48×3

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

120

对拉螺栓

对拉螺栓型号

M12

轴向拉力设计值Ntb(kN)

12.9

支撑简图

序号

验算项目

计算过程

结论

面板

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.076×106/37500＝2.02N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.029mm≤156/250=0.624mm

满足要求

小梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.186×106/21125＝8.794N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.858×1000/(2×30×65)＝1.429N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求

挠度

ν1max＝0.526mm≤600/250＝2.4mm；ν2max＝0.038mm≤150/250＝0.6mm

满足要求

主梁

抗弯

σmax＝Mmax/W＝0.193×106/4490=42.925N/mm2≤[f]=205 N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝10.811N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.188mm≤400/250＝1.6 mm

满足要求

对拉螺栓

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×3.879×2＝7.37kN≤Ntb＝12.9kN

满足要求

结论

符合要求

审核人

总监理工程师

编制人

审核时间

（4）、梁侧模板计算书

计算依据：

1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-

4、《钢结构设计规范》GB 50017-

一、工程属性

新浇混凝梁名称

KL1，标高11.70m

混凝土梁截面尺寸(mmxmm)

300×900

梁板结构情况

见下图

楼板厚度(mm)

120

二、荷载组合

侧压力计算依据规范

《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

混凝土重力密度γc(kN/m3)

新浇混凝土初凝时间t0(h)

外加剂影响修正系数β

0.9

混凝土浇筑速度V(m/h)

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)

0.9

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×5×0.9×21/2，24×0.9}＝min{42.766，21.6}＝21.6kN/m2

混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×5×0.9×21/2，24×0.9}＝min{42.766，21.6}＝21.6kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×21.6+1.4×0.9×2]＝28.764kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6 kN/m2

三、支撑体系设计

小梁布置方式

水平向布置

小梁道数

主梁间距(mm)

600

主梁合并根数

小梁最大悬挑长度(mm)

150

结构表面的要求

结构表面隐蔽

对拉螺栓水平向间距(mm)

600

支撑距梁底距离依次为

200，600

设计简图如下：

模板设计剖面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×28.764＝28.764kN/m

q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×21.6×1＝26.244kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×26.244×0.1562+0.121×2.52×0.1562＝0.076kN·m

σ＝Mmax/W＝0.076×106/37500＝2.02N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

q＝bS正＝1×21.6＝21.6kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×21.6×1564/(100×10000×281250)＝0.029mm≤156/250=0.624mm

满足要求！

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×26.244×0.156+1.223×2.52×0.156＝5.16kN

正常使用极限状态

R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.156×21.6＝3.851kN

五、小梁验算

小梁最大悬挑长度(mm)

150

小梁计算方式

三等跨连续梁

小梁类型

方木

小梁材料规格(mm)

65×30

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

小梁截面抵抗矩W(cm3)

21.125

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁截面惯性矩I(cm4)

68.656

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

1、抗弯验算

q＝5.16kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.16×0.62，0.5×5.16×0.152]=0.186kN·m

σ＝Mmax/W＝0.186×106/21125＝8.794N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.16×0.6，5.16×0.15]=1.858kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.858×1000/(2×30×65)＝1.429N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

q＝3.851kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.851×6004/(100×9350×686560)＝0.526mm≤600/250=2.4mm

ν2max＝qL4/(8EI)=3.851×1504/(8×9350×686560)=0.038mm≤150/250=0.6mm

满足要求！

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.1×5.16×0.6，0.4×5.16×0.6+5.16×0.15]＝3.406kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.1×3.851×0.6，0.4×3.851×0.6+3.851×0.15]＝2.542kN

六、主梁验算

对拉螺栓水平向间距(mm)

600

主梁最大悬挑长度(mm)

150

主梁类型

钢管

主梁材料规格(mm)

Ф48×3

主梁合并根数

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

120

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

计算简图如下：

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.589kN，R2＝1.703kN，R3＝1.402kN，R4＝1.402kN，R5＝1.703kN，R6＝0.589kN

正常使用极限状态：R'1＝0.437kN，R'2＝1.271kN，R'3＝1.032kN，R'4＝1.032kN，R'5＝1.271kN，R'6＝0.437kN

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.193×106/4490=42.925N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

梁左侧剪力图(kN)

τmax＝2Vmax/A=2×2.292×1000/424＝10.811N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.188mm≤400/250＝1.6 mm

满足要求！

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型

M12

轴向拉力设计值Ntb(kN)

12.9

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×3.879×2＝7.37kN≤Ntb＝12.9kN

满足要求！

（二）加药间计算

（1）、梁模板（扣件式）审核表

工程属性

新浇混凝土梁名称

KL2

新浇混凝土梁计算跨度(m)

7.5

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×600

新浇混凝土结构层高(m)

6.95

梁侧楼板厚度(mm)

120

荷载组合

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

0.1，0.3，0.5，0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.5

混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)

振捣荷载Q2k(kN/m2)

模板工程支拆环境

考虑风荷载

省份

宁夏

地区

银川市

基本风压ω0(kN/m2)

0.4

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

支撑设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

1200

梁两侧立柱间距lb(mm)

900

步距h(mm)

1700

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

1200、1200

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

450

梁底支撑小梁根数

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)

200

梁底增加立柱根数

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

面板

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

小梁

小梁类型

方木

小梁材质规格(mm)

35×65

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.1

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.65

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

主梁

主梁类型

钢管

主梁材质规格(mm)

Ф48×3

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

立柱

钢管类型

Ф48×3

立柱截面面积A(mm2)

424

回转半径i(mm)

15.9

立柱截面抵抗矩W(cm3)

4.49

抗压强度设计值f(N/mm2)

205

地基基础

地基土类型

素填土

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

0.15

支撑简图

序号

验算项目

计算过程

结论

面板

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.058×106/37500＝1.536N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×15.4×1504/(100×10000×281250)＝0.014mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm

满足要求

小梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.078×106/24650＝3.144N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.941×1000/(2×35×65)＝0.62N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求

挠度

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.917× /(8×9350×801000)＝0.078mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

满足要求

主梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.733×106/4490＝163.355N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝2Vmax/A=2×2.003×1000/424＝9.448N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝2.052mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

满足要求

纵向水平钢管

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.678×106/4490＝150.917N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝2Vmax/A=2×3.441×1000/424＝16.233N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝2.325mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mm

满足要求

立柱

长细比λ=h/i=1700/15.9=106.918≤[λ]=150

满足要求

f＝N/(φA)+Mw/W＝12124.797/(0.544×424)+0.114×106/4490＝77.967N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求

地基基础

压力p＝80.832kPa≤fak＝85kPa

满足要求

结论

符合要求

审核人

总监理工程师

编制人

审核时间

（2）、梁模板（扣件式）计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-

4、《钢结构设计规范》GB 50017-

一、工程属性

新浇混凝土梁名称

KL2

新浇混凝土梁计算跨度(m)

7.5

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×600

新浇混凝土结构层高(m)

6.95

梁侧楼板厚度(mm)

120

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

面板

0.1

面板及小梁

0.3

模板面板

0.5

模板及其支架

0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.5

混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

当计算支架立柱及其它支承结构构件时Q1k(kN/m2)

对水平面模板取值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

0.4

非自定义:0.29

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

1200

梁两侧立柱间距lb(mm)

900

步距h(mm)

1700

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

1200、1200

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

450

梁底增加立柱根数

梁底支撑小梁根数

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)

200

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

设计简图如下：

平面图立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.475kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.711kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m

1、强度验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×20.475×0.152＝0.058kN·m

σ＝Mmax/W＝0.058×106/37500＝1.536N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×15.4×1504/(100×10000×281250)＝0.014mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静l+0.437 q1活l=0.375×18.711×0.15+0.437×1.764×0.15＝1.168kN

R2=1.25q1l=1.25×20.475×0.15＝3.839kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2l=0.375×15.4×0.15＝0.866kN

R2'=1.25q2l=1.25×15.4×0.15＝2.887kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁材料规格(mm)

35×65

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.65

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.1

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{1.168+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.6-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，3.839+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=3.876kN/m

q2＝max[0.866+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，2.887+(0.3-0.1)×0.3/2]＝2.917kN/m

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.876×0.42，0.5×3.876×0.22]＝0.078kN·m

σ＝Mmax/W＝0.078×106/24650＝3.144N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.876×0.4，3.876×0.2]＝0.941kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.941×1000/(2×35×65)＝0.62N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.917×4004/(100×9350×801000)＝0.063mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.917× /(8×9350×801000)＝0.078mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.876×0.4，0.393×3.876×0.4+3.876×0.2]＝1.772kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.117kN，R2＝1.772kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.917×0.4，0.393×2.917×0.4+2.917×0.2]＝1.334kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝0.979kN，R'2＝1.334kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格(mm)

Ф48×3

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.733×106/4490＝163.355N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.003kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.003×1000/424＝9.448N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝2.052mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

满足要求！

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R2]＝2.003kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.003kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、纵向水平钢管验算

钢管类型

Ф48×3

钢管截面面积A(mm2)

424

钢管截面回转半径i(mm)

15.9

钢管弹性模量E(N/mm2)

206000

钢管截面惯性矩I(cm4)

10.78

钢管截面抵抗矩W(cm3)

4.49

钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)

205

计算简图如下：

R＝max[R1，R2]=2.003kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.646kN

1、抗弯验算

纵向水平钢管弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.678×106/4490＝150.917N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

纵向水平钢管剪力图(kN)

Vmax＝3.441kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.441×1000/424＝16.233N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

纵向水平钢管变形图(mm)

νmax＝2.325mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mm

满足要求！

4、扣件计算

R＝6.728kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝6.728kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

八、立柱验算

钢管类型

Ф48×3

立柱截面面积A(mm2)

424

回转半径i(mm)

15.9

立柱截面抵抗矩W(cm3)

4.49

抗压强度设计值f(N/mm2)

205

立杆自重q(kN/m)

0.15

λ=h/i=1700/15.9=106.918≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.544

1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.29×1.2×1.72/10＝0.114kN·m

2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：

1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+0.9×1.4×2]×1＝18.9kN/m

2)小梁验算

q1＝max{1.084+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，3.544+(0.3-0.1)×0.3/2}=3.574kN/m

同上四～七计算过程，可得：

R1＝6.368kN，R2＝6.368kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.15×(6.95-0.6)+Mw/lb＝max[6.368+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.45-0.3/2)/2×1.2，6.368+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.9-0.45-0.3/2)/2×1.2]+0.15×(6.95-0.6)+0.114/0.9＝12.125kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝12124.797/(0.544×424)+0.114×106/4490＝77.967N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

九、立柱地基基础计算

地基土类型

素填土

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

0.15

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.125/(1×0.15)＝80.832kPa≤fak＝85kPa

满足要求！

（3）、梁侧模板审核表

工程属性

新浇混凝土梁名称

KL2，标高6.6m

新浇混凝土梁计算跨度(m)

7.5

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×600

楼板厚度(mm)

120

荷载组合

侧压力计算依据规范

《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

混凝土重力密度γc(kN/m3)

新浇混凝土初凝时间t0(h)

外加剂影响修正系数β

混凝土浇筑速度V(m/h)

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)

0.6

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

14.4

混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)

支撑设计

小梁布置方式

水平向布置

小梁道数

主梁间距(mm)

900

支撑距梁底距离依次为

100，400

主梁合并根数

小梁最大悬挑长度(mm)

150

小梁计算方式

三等跨连续梁

对拉螺栓水平向间距(mm)

900

结构表面的要求

结构表面外露

面板

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

小梁

小梁类型

方木

小梁材质规格(mm)

65×35

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.099

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.646

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

主梁

主梁类型

钢管

主梁材质规格(mm)

Ф48×3

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

120

对拉螺栓

对拉螺栓型号

M14

轴向拉力设计值Ntb(kN)

17.8

支撑简图

序号

验算项目

计算过程

结论

面板

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.028×106/37500＝0.752N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.007mm≤120/400=0.3mm

满足要求

小梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.202×106/24646＝8.192N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.346×1000/(2×35×65)＝0.887N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求

挠度

ν1max＝1.171mm≤900/400＝2.25mm；ν2max＝0.017mm≤150/400＝0.375mm

满足要求

主梁

抗弯

σmax＝Mmax/W＝0.074×106/4490=16.42N/mm2≤[f]=205 N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝8.909N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.025mm≤300/400＝0.75 mm

满足要求

对拉螺栓

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×2.317×2＝4.402kN≤Ntb＝17.8kN

满足要求

结论

符合要求

审核人

总监理工程师

编制人

审核时间

（4）、梁侧模板计算书

计算依据：

1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-

4、《钢结构设计规范》GB 50017-

一、工程属性

新浇混凝梁名称

KL2，标高6.6m

混凝土梁截面尺寸(mmxmm)

300×600

梁板结构情况

见下图

楼板厚度(mm)

120

二、荷载组合

侧压力计算依据规范

《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

混凝土重力密度γc(kN/m3)

新浇混凝土初凝时间t0(h)

外加剂影响修正系数β

混凝土浇筑速度V(m/h)

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)

0.6

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×5×1×21/2，24×0.6}＝min{47.518，14.4}＝14.4kN/m2

混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×5×1×21/2，24×0.6}＝min{47.518，14.4}＝14.4kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝0.9×[1.35×0.9×14.4+1.4×0.9×2]＝18.014kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝14.4 kN/m2

三、支撑体系设计

小梁布置方式

水平向布置

小梁道数

主梁间距(mm)

900

主梁合并根数

小梁最大悬挑长度(mm)

150

结构表面的要求

结构表面外露

对拉螺栓水平向间距(mm)

900

支撑距梁底距离依次为

100，400

设计简图如下：

模板设计剖面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×18.014＝18.014kN/m

q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝0.9×1.35×0.9×14.4×1＝15.746kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝0.9×1.4×0.9×2×1＝2.268kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×15.746×0.122+0.121×2.268×0.122＝0.028kN·m

σ＝Mmax/W＝0.028×106/37500＝0.752N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

q＝bS正＝1×14.4＝14.4kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×14.4×1204/(100×10000×281250)＝0.007mm≤120/400=0.3mm

满足要求！

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×15.746×0.12+1.223×2.268×0.12＝2.493kN

正常使用极限状态

R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.12×14.4＝1.975kN

五、小梁验算

小梁最大悬挑长度(mm)

150

小梁计算方式

三等跨连续梁

小梁类型

方木

小梁材料规格(mm)

65×35

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.646

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.099

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

1、抗弯验算

q＝2.493kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×2.493×0.92，0.5×2.493×0.152]=0.202kN·m

σ＝Mmax/W＝0.202×106/24646＝8.192N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×2.493×0.9，2.493×0.15]=1.346kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.346×1000/(2×35×65)＝0.887N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

q＝1.975kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.975×9004/(100×9350×800990)＝1.171mm≤900/400=2.25mm

ν2max＝qL4/(8EI)=1.975×1504/(8×9350×800990)=0.017mm≤150/400=0.375mm

满足要求！

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.1×2.493×0.9，0.4×2.493×0.9+2.493×0.15]＝2.468kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.1×1.975×0.9，0.4×1.975×0.9+1.975×0.15]＝1.955kN

六、主梁验算

对拉螺栓水平向间距(mm)

900

主梁最大悬挑长度(mm)

150

主梁类型

钢管

主梁材料规格(mm)

Ф48×3

主梁合并根数

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

120

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

计算简图如下：

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.428kN，R2＝1.234kN，R3＝1.022kN，R4＝1.234kN，R5＝0.428kN

正常使用极限状态：R'1＝0.336kN，R'2＝0.978kN，R'3＝0.794kN，R'4＝0.978kN，R'5＝0.336kN

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.074×106/4490=16.42N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

梁左侧剪力图(kN)

τmax＝2Vmax/A=2×1.889×1000/424＝8.909N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.025mm≤300/400＝0.75 mm

满足要求！

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型

M14

轴向拉力设计值Ntb(kN)

17.8

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×2.317×2＝4.402kN≤Ntb＝17.8kN

满足要求！

（三）、醋酸钠加药间计算

(1)、梁模板（扣件式）审核表

工程属性

新浇混凝土梁名称

KL3

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×750

新浇混凝土结构层高(m)

梁侧楼板厚度(mm)

120

荷载组合

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

0.1，0.3，0.5，0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.5

混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)

2.5

模板工程支拆环境

考虑风荷载

省份

宁夏

地区

银川市

基本风压ω0(kN/m2)

0.4

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

支撑设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

600

梁两侧立柱间距lb(mm)

900

步距h(mm)

1700

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

1200、1200

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

450

梁底增加立柱布置方式

按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

450

梁底支撑小梁根数

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)

200

梁底增加立柱根数

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

结构重要性系数γ0

可变荷载的组合值系数φc

0.9

面板

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

小梁

小梁类型

方木

小梁材质规格(mm)

35×65

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.1

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.65

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

主梁

主梁类型

钢管

主梁材质规格(mm)

Ф48×3

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

立柱

钢管类型

Ф48×3

立柱截面面积A(mm2)

424

回转半径i(mm)

15.9

立柱截面抵抗矩W(cm3)

4.49

抗压强度设计值f(N/mm2)

205

扣件抗滑移

荷载传递至立杆方式

双扣件

扣件抗滑移折减系数kc

0.8

地基基础

地基土类型

素填土

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

0.15

支撑简图

序号

验算项目

计算过程

结论

面板

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.08×106/37500＝2.136N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×19.225×1504/(100×10000×281250)＝0.018mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm

满足要求

小梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.207×106/24650＝8.406N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.959×1000/(2×35×65)＝1.292N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求

挠度

ν2＝q2l24/(8EI)＝3.635× /(8×9350×801000)＝0.097mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

满足要求

主梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.187×106/4490＝41.677N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝2Vmax/A=2×1.914×1000/424＝9.028N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.047mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm

满足要求

立柱

长细比λ=h/i=1700/15.9=106.918≤[λ]=180

满足要求

f＝N/(φA)+Mw/W＝8595.888/(0.544×424)+0.063×106/4490＝51.379N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求

梁底立柱扣件抗滑移验算

最大受力N＝7.517kN≤Rc=kc×12=0.8×12=9.6kN

满足要求

地基基础

压力p＝57.306kPa≤fak＝80kPa

满足要求

结论

符合要求

审核人

总监理工程师

编制人

审核时间

(2)、醋酸钠加药间梁模板（扣件式）计算书

计算依据：

1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-

4、《钢结构设计规范》GB 50017-

一、工程属性

新浇混凝土梁名称

KL3

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×750

新浇混凝土结构层高(m)

梁侧楼板厚度(mm)

120

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

面板

0.1

面板及小梁

0.3

模板面板

0.5

模板及其支架

0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.5

混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)

2.5

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

0.4

非自定义:0.29

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

600

梁两侧立柱间距lb(mm)

900

步距h(mm)

1700

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

1200、1200

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

450

梁底增加立柱根数

梁底增加立柱布置方式

按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

450

梁底支撑小梁根数

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)

200

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

结构重要性系数γ0

可变荷载的组合值系数φc

0.9

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×[1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×0.9×2.5]×1＝28.474kN/m

q1静＝γ0×[1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.75)]×1＝25.954kN/m

q1活＝γ0×[1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.4×0.9×2.5]×1＝2.52kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝19.225kN/m

1、强度验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×28.474×0.152＝0.08kN·m

σ＝Mmax/W＝0.08×106/37500＝2.136N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×19.225×1504/(100×10000×281250)＝0.018mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静l+0.437 q1活l=0.375×25.954×0.15+0.437×2.52×0.15＝1.625kN

R2=1.25q1l=1.25×28.474×0.15＝5.339kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2l=0.375×19.225×0.15＝1.081kN

R2'=1.25q2l=1.25×19.225×0.15＝3.605kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁材料规格(mm)

35×65

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.65

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.1

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{1.625+1×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.75-0.12)]+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×2.5]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，5.339+1×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=5.379kN/m

q2＝max[1.081+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.75-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，3.605+(0.3-0.1)×0.3/2]＝3.635kN/m

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.379×0.62，0.5×5.379×0.22]＝0.207kN·m

σ＝Mmax/W＝0.207×106/24650＝8.406N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.379×0.6，5.379×0.2]＝1.959kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.959×1000/(2×35×65)＝1.292N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.635×6004/(100×9350×801000)＝0.398mm≤[ν]＝l/250＝600/250＝2.4mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝3.635× /(8×9350×801000)＝0.097mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.379×0.6，0.393×5.379×0.6+5.379×0.2]＝3.689kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.246kN，R2＝3.689kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.635×0.6，0.393×3.635×0.6+3.635×0.2]＝2.493kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝1.873kN，R'2＝2.493kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格(mm)

Ф48×3

可调托座内主梁根数

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.187×106/4490＝41.677N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝1.914kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.914×1000/424＝9.028N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.047mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm

满足要求！

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝0.332kN≤0.8×8=6.4kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.332kN≤0.8×8=6.4kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算

钢管类型

Ф48×3

立柱截面面积A(mm2)

424

回转半径i(mm)

15.9

立柱截面抵抗矩W(cm3)

4.49

抗压强度设计值f(N/mm2)

205

立杆自重q(kN/m)

0.15

λ=h/i=1700/15.9=106.918≤[λ]=180

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.544

1、风荷载计算

Mw＝0.9×γ0×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1×1.4×0.29×0.6×1.72/10＝0.063kN·m

2、稳定性计算

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.332kN，R2＝7.517kN，R3＝0.332kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(6-0.75)+Mw/lb＝max[0.332+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×(1.2+0.45-0.3/2)/2×1.2，7.517，0.332+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×(1.2+0.9-0.45-0.3/2)/2×1.2]+0.788+0.063/0.9＝8.596kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝8595.888/(0.544×424)+0.063×106/4490＝51.379N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

八、梁底立柱扣件抗滑移验算

荷载传递至立杆方式

双扣件

扣件抗滑移折减系数kc

0.8

由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2]×1＝7.517kN≤Rc=kc×12=0.8×12=9.6kN

满足要求！

九、立柱地基基础计算

地基土类型

素填土

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

0.15

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝8.596/(1×0.15)＝57.306kPa≤fak＝80kPa

满足要求！

(3)、梁侧模板审核表

工程属性

新浇混凝土梁名称

KL3，标高6.00m

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×750

楼板厚度(mm)

120

荷载组合

侧压力计算依据规范

《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

混凝土重力密度γc(kN/m3)

新浇混凝土初凝时间t0(h)

外加剂影响修正系数β

0.9

混凝土浇筑速度V(m/h)

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)

0.75

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)

支撑设计

小梁布置方式

水平向布置

小梁道数

主梁间距(mm)

800

支撑距梁底距离依次为

150，450

主梁合并根数

小梁最大悬挑长度(mm)

100

小梁计算方式

三等跨连续梁

对拉螺栓水平向间距(mm)

800

结构表面的要求

结构表面外露

面板

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

小梁

小梁类型

方木

小梁材质规格(mm)

65×35

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.099

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.646

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

主梁

主梁类型

钢管

主梁材质规格(mm)

Ф48×3

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

120

对拉螺栓

对拉螺栓型号

M14

轴向拉力设计值Ntb(kN)

17.8

支撑简图

序号

验算项目

计算过程

结论

面板

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.059×106/37500＝1.575N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.025mm≤157.5/400=0.394mm

满足要求

小梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.255×106/24646＝10.336N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.911×1000/(2×35×65)＝1.26N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求

挠度

ν1max＝1.2mm≤800/400＝2mm；ν2max＝0.005mm≤100/400＝0.25mm

满足要求

主梁

抗弯

σmax＝Mmax/W＝0.148×106/4490=33.068N/mm2≤[f]=205 N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝11.118N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.141mm≤300/400＝0.75 mm

满足要求

对拉螺栓

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×3.387×2＝6.436kN≤Ntb＝17.8kN

满足要求

结论

符合要求

审核人

总监理工程师

编制人

审核时间

(4)、梁侧模板计算书

计算依据：

1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-

4、《钢结构设计规范》GB 50017-

一、工程属性

新浇混凝梁名称

KL3，标高6.00m

混凝土梁截面尺寸(mmxmm)

300×750

梁板结构情况

见下图

楼板厚度(mm)

120

二、荷载组合

侧压力计算依据规范

《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

混凝土重力密度γc(kN/m3)

新浇混凝土初凝时间t0(h)

外加剂影响修正系数β

0.9

混凝土浇筑速度V(m/h)

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)

0.75

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.75}＝min{34.213，18}＝18kN/m2

混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.75}＝min{34.213，18}＝18kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝0.9×[1.35×0.9×18+1.4×0.9×2]＝21.951kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝18 kN/m2

三、支撑体系设计

小梁布置方式

水平向布置

小梁道数

主梁间距(mm)

800

主梁合并根数

小梁最大悬挑长度(mm)

100

结构表面的要求

结构表面外露

对拉螺栓水平向间距(mm)

800

支撑距梁底距离依次为

150，450

设计简图如下：

模板设计剖面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×21.951＝21.951kN/m

q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝0.9×1.35×0.9×18×1＝19.683kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝0.9×1.4×0.9×2×1＝2.268kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×19.683×0.1582+0.121×2.268×0.1582＝0.059kN·m

σ＝Mmax/W＝0.059×106/37500＝1.575N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

q＝bS正＝1×18＝18kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×18×157.54/(100×10000×281250)＝0.025mm≤157.5/400=0.394mm

满足要求！

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×19.683×0.158+1.223×2.268×0.158＝3.98kN

正常使用极限状态

R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.158×18＝3.24kN

五、小梁验算

小梁最大悬挑长度(mm)

100

小梁计算方式

三等跨连续梁

小梁类型

方木

小梁材料规格(mm)

65×35

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.646

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.099

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

1、抗弯验算

q＝3.98kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×3.98×0.82，0.5×3.98×0.12]=0.255kN·m

σ＝Mmax/W＝0.255×106/24646＝10.336N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×3.98×0.8，3.98×0.1]=1.911kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.911×1000/(2×35×65)＝1.26N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

q＝3.24kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.24×8004/(100×9350×800990)＝1.2mm≤800/400=2mm

ν2max＝qL4/(8EI)=3.24×1004/(8×9350×800990)=0.005mm≤100/400=0.25mm

满足要求！

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.1×3.98×0.8，0.4×3.98×0.8+3.98×0.1]＝3.503kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.1×3.24×0.8，0.4×3.24×0.8+3.24×0.1]＝2.852kN

六、主梁验算

对拉螺栓水平向间距(mm)

800

主梁最大悬挑长度(mm)

100

主梁类型

钢管

主梁材料规格(mm)

Ф48×3

主梁合并根数

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

120

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

计算简图如下：

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.606kN，R2＝1.751kN，R3＝1.445kN，R4＝1.751kN，R5＝0.606kN

正常使用极限状态：R'1＝0.49kN，R'2＝1.426kN，R'3＝1.158kN，R'4＝1.426kN，R'5＝0.49kN

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.148×106/4490=33.068N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

梁左侧剪力图(kN)

τmax＝2Vmax/A=2×2.357×1000/424＝11.118N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.141mm≤300/400＝0.75 mm

满足要求！

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型

M14

轴向拉力设计值Ntb(kN)

17.8

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×3.387×2＝6.436kN≤Ntb＝17.8kN

满足要求！

（四）、回流及剩余污泥泵房

（1）板模板（扣件式）审核表

工程属性

新浇混凝土楼板名称

B2，标高8.7m

新浇混凝土楼板板厚(mm)

200

新浇混凝土楼板边长L(m)

7.4

新浇混凝土楼板边宽B(m)

1.8

荷载设计

面板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

0.1，0.3，0.5，0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)

2.5

模板工程支拆环境

考虑风荷载

省份

宁夏

地区

银川市

基本风压ω0(kN/m2)

0.4

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

支撑设计

模板支架高度(m)

8.7

主梁布置方向

平行楼板长边

立柱纵向间距la(mm)

1100

立柱横向间距lb(mm)

1200

水平拉杆步距h(mm)

1700

立柱布置在混凝土板域中的位置

中心对称

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

400

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

300

小梁间距(mm)

200

小梁两端各悬挑长度(mm)

250，250

主梁两端各悬挑长度(mm)

250，250

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

结构重要性系数γ0

可变荷载的组合值系数φc

0.9

面板

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

小梁

小梁类型

钢管

小梁材质规格(mm)

Ф48×3

小梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

小梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

小梁弹性模量E(N/mm2)

206000

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

主梁

主梁类型

钢管

主梁材质规格(mm)

Ф48×3

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

立柱

钢管类型

Ф48×3

立柱截面面积A(mm2)

424

立柱截面回转半径i(mm)

15.9

立柱截面抵抗矩W(cm3)

4.49

抗压强度设计值[f](N/mm2)

205

可调托座

可调托座内主梁根数

可调托座承载力容许值[N](kN)

支撑简图

序号

验算项目

计算过程

结论

面板验算

强度

σ＝M/W＝0.05×106/37500＝1.342N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

挠度

ν＝5ql4/(384EI)＝5×5.12× /(384×10000×281250)＝0.038mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

满足要求

小梁验算

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.372×106/4490＝82.84N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝2Vmax/A=2×1.24×1000/424＝5.848N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求

挠度

跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×1.064×1 /(384×206000×107800)＝1.294mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mm;

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.064×2504/(8×206000×107800)＝0.023mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm

满足要求

主梁验算

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.765×106/4490＝170.356N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝2Vmax/A=2×4.338×1000/424＝20.462N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求

挠度

跨中νmax=1.163mm≤[ν]=4.4mm；

悬挑段νmax＝0.776mm≤[ν]=1mm

满足要求

立柱验算

λ＝h/i＝1700/15.9＝107≤[λ]＝180

满足要求

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝14561.268/(0.544×424)+0.115×106/4490＝88.822N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求

可调托座验算

N＝14.561kN≤[N]＝30kN

满足要求

结论

符合要求

审核人

总监理工程师

编制人

审核时间

（2）板模板（扣件式）计算书

计算依据：

1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-

4、《钢结构设计规范》GB 50017-

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称

B2，标高8.7m

新浇混凝土楼板板厚(mm)

200

新浇混凝土楼板边长L(m)

7.4

新浇混凝土楼板边宽B(m)

1.8

二、荷载设计

施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)

2.5

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

面板自重标准值

0.1

面板及小梁自重标准值

0.3

楼板模板自重标准值

0.5

模板及其支架自重标准值

0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

0.4

0.29

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

三、模板体系设计

模板支架高度(m)

8.7

立柱纵向间距la(mm)

1100

立柱横向间距lb(mm)

1200

水平拉杆步距h(mm)

1700

立柱布置在混凝土板域中的位置

中心对称

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

400

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

300

主梁布置方向

平行楼板长边

小梁间距(mm)

200

小梁两端各悬挑长度(mm)

250，250

主梁两端各悬挑长度(mm)

250，250

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《混凝土结构工程施工规范》GB50666-

结构重要性系数γ0

可变荷载的组合值系数φc

0.9

设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

1、强度验算

q1=γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φcQ1k]×b=1×[1.35×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.9×2.5]×1=10.062kN/m

M＝q1l2/8=10.062×0.22/8= 0.05kN·m

σ＝M/W＝0.05×106/37500＝1.342N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.2)×1=5.12kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×5.12×/(384×10000×281250)＝0.038mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

满足要求！

五、小梁验算

小梁类型

钢管

小梁材料规格(mm)

Ф48×3

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

小梁弹性模量E(N/mm2)

206000

小梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

小梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

因[B/lb]取整＝[1800/1200]取整＝1，按简支梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算

q1=γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φcQ1k]×b=1×[1.35×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.9×2.5]×0.2=2.066kN/m

因此，

q1静=γ0×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.2=1.436kN/m

q1活=γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.2=0.63kN/m

M1＝q1l2/8＝2.066×1.22/8＝0.372kN·m

M2＝q1L12/2=2.066×0.252/2＝0.065kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.372，0.065]＝0.372kN·m

σ＝Mmax/W＝0.372×106/4490＝82.84N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

V1＝0.5q1L＝0.5×2.066×1.2＝1.24kN

V2＝q1L1＝2.066×0.25＝0.517kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.24，0.517]＝1.24kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.24×1000/424＝5.848N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.2＝1.064kN/m

跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×1.064×1/(384×206000×107800)＝1.294mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.064×2504/(8×206000×107800)＝0.023mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm

满足要求！

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格(mm)

Ф48×3

可调托座内主梁根数

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝2.5kN/m2

q1=γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φcQ1k]×b=1×[1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.9×2.5]×0.2=2.12kN/m

因此，

q1静=γ0×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=1×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.2=1.49kN/m

q1活=γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.2=0.63kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.2=1.104kN/m

承载能力极限状态

按简支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×2.12×1.2＝1.272kN

按悬臂梁，R1＝q1l=2.12×0.25＝0.53kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.272kN;

正常使用极限状态

按简支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×1.104×1.2＝0.662kN

按悬臂梁，R1＝q2l=1.104×0.25＝0.276kN

R＝max[Rmax，R1]＝0.662kN;

2、抗弯验算

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.765kN·m

σ＝Mmax/W＝0.765×106/4490＝170.356N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.338kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.338×1000/424＝20.462N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

4、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝1.163mm

跨中νmax=1.163mm≤[ν]=1100/250=4.4mm

悬挑段νmax＝0.776mm≤[ν]=250/250=1mm

满足要求！

七、立柱验算

钢管类型

Ф48×3

立柱截面面积A(mm2)

424

立柱截面回转半径i(mm)

15.9

立柱截面抵抗矩W(cm3)

4.49

抗压强度设计值[f](N/mm2)

205

λ＝h/i＝1700/15.9＝107≤[λ]＝180

满足要求！

查表得，φ＝0.544

Mw=γ0×0.9×1.4ωklah2/10=1×0.9×1.4×0.29×1.1×1.72/10＝0.115kN·m

Nw＝γ0×[1.35ΣNGik+φc×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×2.5]×1.1×1.2+1×0.9×1.4×0.115/1.2＝14.561kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝14561.268/(0.544×424)+0.115×106/4490＝88.822N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

八、可调托座验算

荷载传递至立杆方式

可调托座

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝14.561kN≤[N]＝30kN

满足要求！

（五）、中间提升泵房

（1）梁模板（扣件式）审核表

工程属性

新浇混凝土梁名称

KL4

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×500

新浇混凝土结构层高(m)

6.95

梁侧楼板厚度(mm)

150

荷载组合

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

0.1，0.3，0.5，0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.5

混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)

振捣荷载Q2k(kN/m2)

模板工程支拆环境

考虑风荷载

省份

宁夏

地区

银川市

基本风压ω0(kN/m2)

0.4

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

支撑设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

1200

梁两侧立柱间距lb(mm)

900

步距h(mm)

1700

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

1200、1200

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

450

梁底支撑小梁根数

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)

200

梁底增加立柱根数

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

面板

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

小梁

小梁类型

方木

小梁材质规格(mm)

35×65

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.1

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.65

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

主梁

主梁类型

钢管

主梁材质规格(mm)

Ф48×3

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

立柱

钢管类型

Ф48×3

立柱截面面积A(mm2)

424

回转半径i(mm)

15.9

立柱截面抵抗矩W(cm3)

4.49

抗压强度设计值f(N/mm2)

205

支撑简图

序号

验算项目

计算过程

结论

面板

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.049×106/37500＝1.303N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×12.85×1504/(100×10000×281250)＝0.012mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm

满足要求

小梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.066×106/24650＝2.673N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.8×1000/(2×35×65)＝0.527N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求

挠度

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.439× /(8×9350×801000)＝0.065mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

满足要求

主梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.656×106/4490＝146.021N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝2Vmax/A=2×1.81×1000/424＝8.538N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝1.849mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

满足要求

纵向水平钢管

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.62×106/4490＝138.146N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝2Vmax/A=2×3.103×1000/424＝14.637N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝2.085mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mm

满足要求

立柱

长细比λ=h/i=1700/15.9=106.918≤[λ]=150

满足要求

f＝N/(φA)+Mw/W＝12338.631/(0.544×424)+0.114×106/4490＝78.894N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求

结论

符合要求

审核人

总监理工程师

编制人

审核时间

（2）、中间提升泵房梁模板（扣件式）计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-

4、《钢结构设计规范》GB 50017-

一、工程属性

新浇混凝土梁名称

KL4

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×500

新浇混凝土结构层高(m)

6.95

梁侧楼板厚度(mm)

150

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

面板

0.1

面板及小梁

0.3

模板面板

0.5

模板及其支架

0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.5

混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

当计算支架立柱及其它支承结构构件时Q1k(kN/m2)

对水平面模板取值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

0.4

非自定义:0.29

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

1200

梁两侧立柱间距lb(mm)

900

步距h(mm)

1700

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

1200、1200

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

450

梁底增加立柱根数

梁底支撑小梁根数

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)

200

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

设计简图如下：

平面图立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.377kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝15.613kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝12.85kN/m

1、强度验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×17.377×0.152＝0.049kN·m

σ＝Mmax/W＝0.049×106/37500＝1.303N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×12.85×1504/(100×10000×281250)＝0.012mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静l+0.437 q1活l=0.375×15.613×0.15+0.437×1.764×0.15＝0.994kN

R2=1.25q1l=1.25×17.377×0.15＝3.258kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2l=0.375×12.85×0.15＝0.723kN

R2'=1.25q2l=1.25×12.85×0.15＝2.409kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁材料规格(mm)

35×65

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.65

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.1

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{0.994+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.5-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，3.258+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=3.295kN/m

q2＝max[0.723+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.5-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，2.409+(0.3-0.1)×0.3/2]＝2.439kN/m

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.295×0.42，0.5×3.295×0.22]＝0.066kN·m

σ＝Mmax/W＝0.066×106/24650＝2.673N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.295×0.4，3.295×0.2]＝0.8kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.8×1000/(2×35×65)＝0.527N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.439×4004/(100×9350×801000)＝0.053mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.439× /(8×9350×801000)＝0.065mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.295×0.4，0.393×3.295×0.4+3.295×0.2]＝1.506kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.057kN，R2＝1.506kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.439×0.4，0.393×2.439×0.4+2.439×0.2]＝1.115kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝0.933kN，R'2＝1.115kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格(mm)

Ф48×3

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.656×106/4490＝146.021N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝1.81kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.81×1000/424＝8.538N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝1.849mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

满足要求！

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R2]＝1.81kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.81kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、纵向水平钢管验算

钢管类型

Ф48×3

钢管截面面积A(mm2)

424

钢管截面回转半径i(mm)

15.9

钢管弹性模量E(N/mm2)

206000

钢管截面惯性矩I(cm4)

10.78

钢管截面抵抗矩W(cm3)

4.49

钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)

205

计算简图如下：

R＝max[R1，R2]=1.81kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.49kN

1、抗弯验算

纵向水平钢管弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.62×106/4490＝138.146N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

纵向水平钢管剪力图(kN)

Vmax＝3.103kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.103×1000/424＝14.637N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

纵向水平钢管变形图(mm)

νmax＝2.085mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mm

满足要求！

4、扣件计算

R＝6.119kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝6.119kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

八、立柱验算

钢管类型

Ф48×3

立柱截面面积A(mm2)

424

回转半径i(mm)

15.9

立柱截面抵抗矩W(cm3)

4.49

抗压强度设计值f(N/mm2)

205

立杆自重q(kN/m)

0.15

λ=h/i=1700/15.9=106.918≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.544

1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.29×1.2×1.72/10＝0.114kN·m

2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：

1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+0.9×1.4×2]×1＝16.146kN/m

2)小梁验算

q1＝max{0.929+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，3.027+(0.3-0.1)×0.3/2}=3.057kN/m

同上四～七计算过程，可得：

R1＝5.835kN，R2＝5.835kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.15×(6.95-0.5)+Mw/lb＝max[5.835+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.45-0.3/2)/2×1.2，5.835+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.9-0.45-0.3/2)/2×1.2]+0.15×(6.95-0.5)+0.114/0.9＝12.339kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝12338.631/(0.544×424)+0.114×106/4490＝78.894N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

（3）、梁侧模板审核表

工程属性

新浇混凝土梁名称

KL14，标高6.95m

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×500

楼板厚度(mm)

150

荷载组合

侧压力计算依据规范

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

混凝土重力密度γc(kN/m3)

新浇混凝土初凝时间t0(h)

外加剂影响修正系数β1

1.2

混凝土坍落度影响修正系数β2

1.15

混凝土浇筑速度V(m/h)

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)

0.5

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)

支撑设计

小梁布置方式

水平向布置

小梁道数

主梁间距(mm)

900

支撑距梁底距离依次为

100，350

主梁合并根数

小梁最大悬挑长度(mm)

250

小梁计算方式

三等跨连续梁

对拉螺栓水平向间距(mm)

900

结构表面的要求

结构表面外露

面板

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

小梁

小梁类型

方木

小梁材质规格(mm)

65×35

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.099

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.646

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

主梁

主梁类型

钢管

主梁材质规格(mm)

Ф48×3

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

120

对拉螺栓

对拉螺栓型号

M14

轴向拉力设计值Ntb(kN)

17.8

支撑简图

序号

验算项目

计算过程

结论

面板

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.025×106/37500＝0.679N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.005mm≤116.667/400=0.292mm

满足要求

小梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.192×106/24646＝7.773N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.277×1000/(2×35×65)＝0.842N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求

挠度

ν1max＝0.913mm≤900/400＝2.25mm；ν2max＝0.1mm≤250/400＝0.625mm

满足要求

主梁

抗弯

σmax＝Mmax/W＝0.062×106/4490=13.818N/mm2≤[f]=205 N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝8.541N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.013mm≤250/400＝0.625 mm

满足要求

对拉螺栓

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×2.239×2＝4.253kN≤Ntb＝17.8kN

满足要求

结论

符合要求

审核人

总监理工程师

编制人

审核时间

（4）、梁侧模板计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-

4、《钢结构设计规范》GB 50017-

一、工程属性

新浇混凝梁名称

KL14，标高6.95m

混凝土梁截面尺寸(mmxmm)

300×500

梁板结构情况

见下图

楼板厚度(mm)

150

二、荷载组合

侧压力计算依据规范

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

混凝土重力密度γc(kN/m3)

新浇混凝土初凝时间t0(h)

外加剂影响修正系数β1

1.2

混凝土坍落度影响修正系数β2

1.15

混凝土浇筑速度V(m/h)

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)

0.5

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×5×1.2×1.15×21/2，24×0.5}＝min{51.523，12}＝12kN/m2

振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×5×1.2×1.15×21/2，24×0.5]＝min[51.52，12]＝12kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×12+1.4×4，1.35×12+1.4×0.7×4]＝0.9max[20，20.12]＝0.9×20.12＝18.108kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝12 kN/m2

三、支撑体系设计

小梁布置方式

水平向布置

小梁道数

主梁间距(mm)

900

主梁合并根数

小梁最大悬挑长度(mm)

250

结构表面的要求

结构表面外露

对拉螺栓水平向间距(mm)

900

支撑距梁底距离依次为

100，350

设计简图如下：

模板设计剖面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×18.108＝18.108kN/m

q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×12×1＝14.58kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/m

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×14.58×0.1172+0.117×3.528×0.1172＝0.025kN·m

σ＝Mmax/W＝0.025×106/37500＝0.679N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

q＝bS正＝1×12＝12kN/m

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×12×116.6674/(100×10000×281250)＝0.005mm≤116.667/400=0.292mm

满足要求！

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×14.58×0.117+1.2×3.528×0.117＝2.365kN

正常使用极限状态

R'max＝1.1×l左×q＝1.1×0.117×12＝1.54kN

五、小梁验算

小梁最大悬挑长度(mm)

250

小梁计算方式

三等跨连续梁

小梁类型

方木

小梁材料规格(mm)

65×35

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.646

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.099

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

1、抗弯验算

q＝2.365kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×2.365×0.92，0.5×2.365×0.252]=0.192kN·m

σ＝Mmax/W＝0.192×106/24646＝7.773N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×2.365×0.9，2.365×0.25]=1.277kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.277×1000/(2×35×65)＝0.842N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

q＝1.54kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.54×9004/(100×9350×800990)＝0.913mm≤900/400=2.25mm

ν2max＝qL4/(8EI)=1.54×2504/(8×9350×800990)=0.1mm≤250/400=0.625mm

满足要求！

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.1×2.365×0.9，0.4×2.365×0.9+2.365×0.25]＝2.341kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.1×1.54×0.9，0.4×1.54×0.9+1.54×0.25]＝1.525kN

六、主梁验算

对拉螺栓水平向间距(mm)

900

主梁最大悬挑长度(mm)

250

主梁类型

钢管

主梁材料规格(mm)

Ф48×3

主梁合并根数

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

120

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

计算简图如下：

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.428kN，R2＝1.171kN，R3＝1.171kN，R4＝0.428kN

正常使用极限状态：R'1＝0.277kN，R'2＝0.762kN，R'3＝0.762kN，R'4＝0.277kN

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.062×106/4490=13.818N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

梁左侧剪力图(kN)

τmax＝2Vmax/A=2×1.811×1000/424＝8.541N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.013mm≤250/400＝0.625 mm

满足要求！

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型

M14

轴向拉力设计值Ntb(kN)

17.8

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×2.239×2＝4.253kN≤Ntb＝17.8kN

满足要求！

（六）、高效沉淀池

（1）梁模板（扣件式）审核表

工程属性

新浇混凝土梁名称

KL5

新浇混凝土梁计算跨度(m)

8.2

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×600

新浇混凝土结构层高(m)

8.4

梁侧楼板厚度(mm)

150

荷载组合

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

0.1，0.3，0.5，0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.5

混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)

振捣荷载Q2k(kN/m2)

模板工程支拆环境

考虑风荷载

省份

宁夏

地区

银川市

基本风压ω0(kN/m2)

0.4

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

支撑设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

1200

梁两侧立柱间距lb(mm)

900

步距h(mm)

1700

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

1200、1200

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

450

梁底支撑小梁根数

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)

200

梁底增加立柱根数

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

面板

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

小梁

小梁类型

方木

小梁材质规格(mm)

35×65

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.1

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.65

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

主梁

主梁类型

钢管

主梁材质规格(mm)

Ф48×3

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

立柱

钢管类型

Ф48×3

立柱截面面积A(mm2)

424

回转半径i(mm)

15.9

立柱截面抵抗矩W(cm3)

4.49

抗压强度设计值f(N/mm2)

205

支撑简图

序号

验算项目

计算过程

结论

面板

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.058×106/37500＝1.536N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×15.4×1504/(100×10000×281250)＝0.014mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm

满足要求

小梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.078×106/24650＝3.144N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.941×1000/(2×35×65)＝0.62N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求

挠度

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.917× /(8×9350×801000)＝0.078mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

满足要求

主梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.748×106/4490＝166.492N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝2Vmax/A=2×2.05×1000/424＝9.67N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝2.107mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

满足要求

纵向水平钢管

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.694×106/4490＝154.458N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝2Vmax/A=2×3.522×1000/424＝16.613N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝2.391mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mm

满足要求

立柱

长细比λ=h/i=1700/15.9=106.918≤[λ]=150

满足要求

f＝N/(φA)+Mw/W＝13232.078/(0.544×424)+0.114×106/4490＝82.768N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求

结论

符合要求

审核人

总监理工程师

编制人

审核时间

（2）、梁模板（扣件式）计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-

4、《钢结构设计规范》GB 50017-

一、工程属性

新浇混凝土梁名称

KL5

新浇混凝土梁计算跨度(m)

8.2

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×600

新浇混凝土结构层高(m)

8.4

梁侧楼板厚度(mm)

150

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

面板

0.1

面板及小梁

0.3

模板面板

0.5

模板及其支架

0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.5

混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

当计算支架立柱及其它支承结构构件时Q1k(kN/m2)

对水平面模板取值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

0.4

非自定义:0.29

风压高度变化系数μz

0.9

风荷载体型系数μs

0.8

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

1200

梁两侧立柱间距lb(mm)

900

步距h(mm)

1700

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

1200、1200

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

450

梁底增加立柱根数

梁底支撑小梁根数

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)

200

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

设计简图如下：

平面图立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.475kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.711kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m

1、强度验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×20.475×0.152＝0.058kN·m

σ＝Mmax/W＝0.058×106/37500＝1.536N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×15.4×1504/(100×10000×281250)＝0.014mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静l+0.437 q1活l=0.375×18.711×0.15+0.437×1.764×0.15＝1.168kN

R2=1.25q1l=1.25×20.475×0.15＝3.839kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2l=0.375×15.4×0.15＝0.866kN

R2'=1.25q2l=1.25×15.4×0.15＝2.887kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁材料规格(mm)

35×65

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.65

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.1

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{1.168+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.6-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，3.839+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=3.876kN/m

q2＝max[0.866+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.6-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，2.887+(0.3-0.1)×0.3/2]＝2.917kN/m

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.876×0.42，0.5×3.876×0.22]＝0.078kN·m

σ＝Mmax/W＝0.078×106/24650＝3.144N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.876×0.4，3.876×0.2]＝0.941kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.941×1000/(2×35×65)＝0.62N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.917×4004/(100×9350×801000)＝0.063mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.917× /(8×9350×801000)＝0.078mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.876×0.4，0.393×3.876×0.4+3.876×0.2]＝1.772kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.164kN，R2＝1.772kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.917×0.4，0.393×2.917×0.4+2.917×0.2]＝1.334kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝1.026kN，R'2＝1.334kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格(mm)

Ф48×3

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.748×106/4490＝166.492N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.05kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.05×1000/424＝9.67N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝2.107mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

满足要求！

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R2]＝2.05kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.05kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、纵向水平钢管验算

钢管类型

Ф48×3

钢管截面面积A(mm2)

424

钢管截面回转半径i(mm)

15.9

钢管弹性模量E(N/mm2)

206000

钢管截面惯性矩I(cm4)

10.78

钢管截面抵抗矩W(cm3)

4.49

钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)

205

计算简图如下：

R＝max[R1，R2]=2.05kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.693kN

1、抗弯验算

纵向水平钢管弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.694×106/4490＝154.458N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

纵向水平钢管剪力图(kN)

Vmax＝3.522kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.522×1000/424＝16.613N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

纵向水平钢管变形图(mm)

νmax＝2.391mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mm

满足要求！

4、扣件计算

R＝6.886kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝6.886kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

八、立柱验算

钢管类型

Ф48×3

立柱截面面积A(mm2)

424

回转半径i(mm)

15.9

立柱截面抵抗矩W(cm3)

4.49

抗压强度设计值f(N/mm2)

205

立杆自重q(kN/m)

0.15

λ=h/i=1700/15.9=106.918≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.544

1、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.29×1.2×1.72/10＝0.114kN·m

2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：

1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+0.9×1.4×2]×1＝18.9kN/m

2)小梁验算

q1＝max{1.084+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，3.544+(0.3-0.1)×0.3/2}=3.574kN/m

同上四～七计算过程，可得：

R1＝6.526kN，R2＝6.526kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.15×(8.4-0.6)+Mw/lb＝max[6.526+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.45-0.3/2)/2×1.2，6.526+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.9-0.45-0.3/2)/2×1.2]+0.15×(8.4-0.6)+0.114/0.9＝13.232kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝13232.078/(0.544×424)+0.114×106/4490＝82.768N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

（3）、梁侧模板审核表

工程属性

新浇混凝土梁名称

KL14，标高8.4m

新浇混凝土梁计算跨度(m)

8.2

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

300×600

楼板厚度(mm)

150

荷载组合

侧压力计算依据规范

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

混凝土重力密度γc(kN/m3)

新浇混凝土初凝时间t0(h)

外加剂影响修正系数β1

1.2

混凝土坍落度影响修正系数β2

1.15

混凝土浇筑速度V(m/h)

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)

0.6

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)

支撑设计

小梁布置方式

水平向布置

小梁道数

主梁间距(mm)

1000

支撑距梁底距离依次为

100，350

主梁合并根数

小梁最大悬挑长度(mm)

100

小梁计算方式

三等跨连续梁

对拉螺栓水平向间距(mm)

1000

结构表面的要求

结构表面外露

面板

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

小梁

小梁类型

方木

小梁材质规格(mm)

65×35

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.099

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.646

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

主梁

主梁类型

钢管

主梁材质规格(mm)

Ф48×3

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

120

对拉螺栓

对拉螺栓型号

M14

轴向拉力设计值Ntb(kN)

17.8

支撑简图

序号

验算项目

计算过程

结论

面板

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.042×106/37500＝1.122N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.015mm≤150/400=0.375mm

满足要求

小梁

抗弯

σ＝Mmax/W＝0.304×106/24646＝12.338N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.824×1000/(2×35×65)＝1.203N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求

挠度

ν1max＝1.79mm≤1000/400＝2.5mm；ν2max＝0.003mm≤100/400＝0.25mm

满足要求

主梁

抗弯

σmax＝Mmax/W＝0.061×106/4490=13.63N/mm2≤[f]=205 N/mm2

满足要求

抗剪

τmax＝7.887N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求

挠度

νmax＝0.006mm≤250/400＝0.625 mm

满足要求

对拉螺栓

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×2.284×2＝4.34kN≤Ntb＝17.8kN

满足要求

结论

符合要求

审核人

总监理工程师

编制人

审核时间

（4）、梁侧模板计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-

4、《钢结构设计规范》GB 50017-

一、工程属性

新浇混凝梁名称

KL14，标高8.4m

混凝土梁截面尺寸(mmxmm)

300×600

梁板结构情况

见下图

楼板厚度(mm)

150

二、荷载组合

侧压力计算依据规范

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

混凝土重力密度γc(kN/m3)

新浇混凝土初凝时间t0(h)

外加剂影响修正系数β1

1.2

混凝土坍落度影响修正系数β2

1.15

混凝土浇筑速度V(m/h)

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)

0.6

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×5×1.2×1.15×21/2，24×0.6}＝min{51.523，14.4}＝14.4kN/m2

振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×5×1.2×1.15×21/2，24×0.6]＝min[51.52，14.4]＝14.4kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×12+1.4×4，1.35×12+1.4×0.7×4]＝0.9max[20，20.12]＝0.9×20.12＝18.108kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝12 kN/m2

三、支撑体系设计

小梁布置方式

水平向布置

小梁道数

主梁间距(mm)

1000

主梁合并根数

小梁最大悬挑长度(mm)

100

结构表面的要求

结构表面外露

对拉螺栓水平向间距(mm)

1000

支撑距梁底距离依次为

100，350

设计简图如下：

模板设计剖面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

10000

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×18.108＝18.108kN/m

q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×12×1＝14.58kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/m

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×14.58×0.152+0.117×3.528×0.152＝0.042kN·m

σ＝Mmax/W＝0.042×106/37500＝1.122N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

q＝bS正＝1×12＝12kN/m

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×12×1504/(100×10000×281250)＝0.015mm≤150/400=0.375mm

满足要求！

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×14.58×0.15+1.2×3.528×0.15＝3.041kN

正常使用极限状态

R'max＝1.1×l左×q＝1.1×0.15×12＝1.98kN

五、小梁验算

小梁最大悬挑长度(mm)

100

小梁计算方式

三等跨连续梁

小梁类型

方木

小梁材料规格(mm)

65×35

小梁弹性模量E(N/mm2)

9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.78

小梁截面抵抗矩W(cm3)

24.646

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15.44

小梁截面惯性矩I(cm4)

80.099

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

1、抗弯验算

q＝3.041kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×3.041×12，0.5×3.041×0.12]=0.304kN·m

σ＝Mmax/W＝0.304×106/24646＝12.338N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×3.041×1，3.041×0.1]=1.824kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.824×1000/(2×35×65)＝1.203N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

q＝1.98kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.98×10004/(100×9350×800990)＝1.79mm≤1000/400=2.5mm

ν2max＝qL4/(8EI)=1.98×1004/(8×9350×800990)=0.003mm≤100/400=0.25mm

满足要求！

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.1×3.041×1，0.4×3.041×1+3.041×0.1]＝3.345kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.1×1.98×1，0.4×1.98×1+1.98×0.1]＝2.178kN

六、主梁验算

对拉螺栓水平向间距(mm)

1000

主梁最大悬挑长度(mm)

100

主梁类型

钢管

主梁材料规格(mm)

Ф48×3

主梁合并根数

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

120

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

计算简图如下：

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.612kN，R2＝1.672kN，R3＝1.672kN，R4＝0.612kN

正常使用极限状态：R'1＝0.396kN，R'2＝1.089kN，R'3＝1.089kN，R'4＝0.396kN

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.061×106/4490=13.63N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

梁左侧剪力图(kN)

τmax＝2Vmax/A=2×1.672×1000/424＝7.887N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.006mm≤250/400＝0.625 mm

满足要求！

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型

M14

轴向拉力设计值Ntb(kN)

17.8

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×2.284×2＝4.34kN≤Ntb＝17.8kN

满足要求！

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