合 同 号：
施工组织设计名称：高支模施工方案
类别编号：
编 制 人：
编制单位：
编制日期：年月日
第一章 工程概况 3
1.1、工程概况和特点 3
1.2、施工平面布置 3
1.3、施工要求 4
第二章 编制依据 5
2.1、相关法律、法规、规范性文件、标准、规范 5
2.2、设计文件 6
第三章 施工计划 6
3.1、施工进度计划 6
3.2、材料与设备计划 7
第四章 施工工艺技术 10
4.1技术参数 10
4.2、工艺流程 11
4.3、施工方法 11
4.4、操作要求 16
4.5、检查要求 20
第五章 施工安全保证措施 22
5.1、组织保障措施 22
5.2、技术措施 23
第六章 施工管理及作业人员配备和分工 24
6.1、施工管理人员 25
6.2、安全生产管理人员 25
6.3、特种作业人员 25
第七章 验收要求 25
7.1、验收标准 25
7.2、验收内容 26
第八章 应急处置措施 27
8.1目的 27
8.2、应急领导小组及其职责 27
第九章 计算书及相关施工图纸 28
1.1.1工程基本情况
工程名称 | 工程地点 | ||
建筑面积(m2) | 建筑高度(m) | ||
结构类型 | 基础类型 | ||
地上层数 | 地下层数 | ||
标准层层高(m) | 其它主要层高(m) |
1.1.2各责任主体名称
建设单位：
监理单位：
设计单位：
勘察单位：
施工单位：
1.1.3工程高支模情况
本工程属高支撑模板体系范围为地上一层至地上三层共三处：G~K轴交2轴~5轴、E~F轴与门诊楼连接处连廊、5~6轴与门诊楼连接处连廊，面积约为400㎡、高度14.95m、最大跨度24m、最大梁截面尺寸为600mm*900mm、板厚140mm。其中，G~K轴交2轴~5轴，基础为楼板、板厚140mm由70mm叠合板和70mm现浇板组成。E~F轴与门诊楼连接处连廊、5~6轴与门诊楼连接处连廊基础为自然地面（硬覆盖200mm厚）。
1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。
2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。
3、模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。
1.3.1技术保证条件
1、安全网络
2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
类别 | 名 称 | 编 号 |
规范 规程 | 建筑地基基础设计规范 | GB50007-2011 |
建筑结构荷载规范 | GB50009-2012 | |
混凝土结构设计规范 | GB50010-2010 | |
建筑施工脚手架安全技术统一标准 | GB51210-2016 | |
钢结构设计标准 | GB50017-2017 | |
木结构设计标准 | GB50005-2017 | |
混凝土结构工程施工质量验收规范 | GB50204-2015 | |
钢结构工程施工质量验收规范 | GB50205-2020 | |
建筑工程施工质量验收统一标准 | GB50300-2013 | |
混凝土结构工程施工规范 | GB50666-2011 | |
建筑施工模板安全技术规范 | JGJ162-2008 | |
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 | JGJ130-2011 | |
建筑施工临时支撑结构技术规范 | JGJ300-2013 | |
建筑施工安全检查标准 | JGJ59-2011 | |
建筑施工高处作业安全技术规范 | JGJ80-2016 | |
建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 | T/CCIAT0003-2019 | |
住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的通知 | 建办质(2018) 31号 |
图 纸 名 称 | 图 号 | 出图日期 | 备注 |
建筑设计施工图 | 建施 | ||
结构设计施工图 | 结施 | ||
施工组织设计 |
本工程高支模结构施工计划从2020年08月10日开始至2020年8月25日结束。
3.2、材料与设备计划
进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。
3.2.5、材料需要计划
序号 | 施工部位 | 材料名称 | 规格 | 单位 | 备注 |
1 | 柱墙 | 木胶合板 | 1830×930×13mm | m2 | |
2 | 木枋 | 50×80×4000mm | m3 | ||
3 | 木枋 | 50×80×4000mm | m3 | ||
4 | 钢管 | φ48×3.25 | 吨 | ||
5 | 扣件 | / | 颗 | ||
6 | 普通高强对拉螺栓 | 14 | 套 | ||
7 | 梁板 | 木胶合板 | 1830×930×13mm | m2 | |
8 | 木枋 | 50×80×4000mm | m3 | ||
9 | 钢管 | φ48×3.25 | 吨 | ||
10 | 扣件 | T | |||
11 | 螺旋顶撑U托 | φ34×600 | 根 | ||
12 | 普通高强对拉螺栓 | 14 | 套 |
序号 | 机械名称 | 型号 | 数量 | 单机功率 | 拟使用部位 |
1 | 木工刨床 | MQ423B | 3台 | 自有 | 结构 |
2 | 木工锯 | MT500 | 3台 | 自有 | 结构 |
3 | 木工压 | MB104-1 | 2台 | 自有 | 结构 |
4 | 交流电焊机 | BX1-300 | 1台 | 自有 | 结构 |
4.1技术参数
【板模板（扣件式）】
新浇混凝土板厚(mm) | 140 | 模板支架高度H(m) | 14.95 |
模板支架纵向长度L(m) | 24 | 模板支架横向长度B(m) | 16 |
立柱型号(mm) | Φ48×3.25 | 立杆纵向距离la(mm) | 1200 |
立杆横向距离lb(mm) | 900 | 水平拉杆步距h(mm) | 1500 |
面板材质 | 覆面木胶合板 | 小梁材质 | 方木 |
小梁间距(mm) | 300 | 主梁材质 | 方木 |
主梁布置方向 | 垂直立杆纵向方向 | 荷载传递至立杆方式 | 可调托座 |
计算依据 | 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 | ||
【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】
计算依据 | 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 | 模板支架高度H(m) | 14.95 |
混凝土梁截面尺寸(mm) | 600×900 | 梁侧楼板厚度(mm) | 140 |
梁跨度方向立柱间距(mm) | 900~1200 | 梁两侧立柱间距(mm) | 1200 |
步距(mm) | 1500 | 梁底增加立柱根数 | 2 |
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) | 350,550 | 梁底支撑小梁材料 | 方木 |
荷载传递至立杆方式 | 可调托座（U型） | 主梁材料 | 钢管 |
4.2、工艺流程
【板模板】
弹出板轴线并复核 → 搭支模架→ 调整托梁→摆主梁→ 调整楼板模标高及起拱 → 铺模板 → 清理、刷油 → 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。
【梁模板】
弹梁轴线并复核 → 搭支模架→调整托梁→摆主梁→ 安放梁底模并固定 → 梁底起拱 →安侧模 →扎梁筋 → 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→ 复核梁模尺寸、标高、位置 → 与相邻模板连固。
4.3、施工方法
1、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁钢筋、安装叠合板、板钢筋绑扎，2轴交H轴KZ5、2轴交J轴KZ５、５轴交J轴KZ６，在支撑体系搭设时不抱柱，其他位置柱采用抱柱连接。对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。
2、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。
3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。
4、一般规定：
4、立柱及其他杆件
5、水平杆
6、剪刀撑
1）、普通型：
（1）、在架体外侧周边及内部纵、横向每5~8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5~8m；
（2）、在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。当支撑高度超过8m，或施工总荷载大于15KN/㎡，或集中线荷载大于20KN/m的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。
（3）、本工程高支模部分，纵向设置4道竖向剪刀撑，横向设置3道竖向剪刀撑，水平剪刀撑上中下共设置3道剪刀撑。（见后附图）
7、周边拉结
8、梁模安装
待模板支撑体系搭设完成后铺设主梁、次梁，支梁底模板。之后安装侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加φ14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/1000～3/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。
4.4.1准备工作
（1）、模板拼装
模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。
（2）、模板的基准定位工作：
1）、首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，以便于模板的安装和校正；
2）、标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；
3）、竖向模板的支设应根据模板支设图；
4）、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；
5）、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。
4.4.2模板支设
（1）、梁、板模板
1)、梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；
2)、所有跨度≥4m的梁必须起拱，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；
3)、所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；
4)、梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；
5)、梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高＜300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。
4.4.3模板支架搭设
4.4.5浇捣混凝土管理
4.4.6模板拆除
(1)、模板支撑架拆除应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204、《混凝土结构工程施工规范》GB50666中混凝土强度的有关规定。
(2)、预应力混凝土结构应在预应力张拉后拆除支撑架。
(3)、支撑架拆除前应先行清理支撑架上的材料、施工机具及其他多余的杂物；应在支撑架周边划出安全区域，设置警示标志，并派专人警戒，严禁非操作人员进入作业范围。
(4)、架体拆除时应按专项施工方案设计的顺序进行。专项施工方案中应完善支撑架的拆除顺序和措施，特别是分段拆除时，应合理确定分界位置，并保证分段拆除后模板支撑架的稳定性。
(5)、支撑架的拆除顺序、工艺应符合专项施工方案的要求。当专项施工方案无明确规定时，应符合以下规定：
1）、应按先搭设后拆，后搭设先拆的拆除原则；
2）、拆除必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层；
3）、分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体的稳定；
4）、梁下架体的拆除，应从跨中开始，对称地向两端拆除；悬臂构件下架体的拆除，应从悬臂端向固定端拆除；
5）、设有连墙（柱）件的支撑架，连墙（柱）件必须随模板支撑架逐层拆除，严禁先将连墙（柱）件全部或数层拆除后再拆除支撑架。
(6)、拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。
(7)、支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。
(8)、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。
底模拆除时的混凝土强度要求
构件类型 | 构件跨度(m) | 达到设计的混凝土立方体抗压强度 标准值的百分率(%) |
板 | ≤2 | ≥50 |
>2,≤8 | ≥75 | |
>8 | ≥100 | |
梁、拱、壳 | ≤8 | ≥75 |
>8 | ≥100 | |
悬臂构件 | - | ≥100 |
1）、侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；
2）、底模拆除梁长>8m，混凝土强度达到100%；≤8m,混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；
3）、板底模≤2m，混凝土强度达到50%；>2米、≤8m,混凝土强度达到75%；>8m，混凝土强度达到100%方可拆除；
4）、柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面；
5）、墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛；
6）、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模；
7）、当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行；
4.4.7过程管理
4.5.1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。
4.5.2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。
4.5.3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。
4.5.4、支撑架在搭设前应按下表进行检查验收：
序号 | 项 目 | 技术要求 | 允许偏差（mm） | 检查方法 |
1 | 地基承载力 | 满足承重力要求 | _ | 检查计算书、地质勘查报告 |
2 | 平整度 | 场地应平整 | 10 | 水准仪测量 |
3 | 排水 | 有排水措施、不积水 | _ | 观察 |
4 | 垫板 | 应平整、无翘曲，不得 采用已开裂垫板 | _ | 观察 |
厚度符合要求 | -5 | 钢卷尺量 | ||
宽度 | -20 | 钢卷尺量 |
4.5.5、支撑架在搭设完成后应按下表进行检查验收：
序号 | 项 目 | 技术要求 | 允许偏差（mm） | 检查方法 | |
1 | 立杆垂直度 | _ | _ | 1.5‰ | 经纬仪或吊线 |
2 | 水平杆水平度 | _ | _ | 3‰ | 水平尺 |
3 | 杆件间距 | 步距 | _ | +10 | 钢卷尺 |
4 | 纵、横距 | _ | +5 | 钢卷尺 | |
5 | 水平杆抗拔力 | _ | 不小于1.2kN | _ | 测力计 |
6 | 构造要求（剪刀撑） | _ | 按规程要求 | _ | _ |
4.5.6、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：
项目 | 允许偏差（mm） | |
预埋板中心线位置 | 3 | |
预埋管、预留孔中心线位置 | 3 | |
插筋 | 中心线位置 | 5 |
外露长度 | +10，0 | |
预埋螺栓 | 中心线位置 | 2 |
外露长度 | +10，0 | |
预留洞 | 中心线位置 | 10 |
尺寸 | +10，0 | |
4.5.7、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：
项 目 | 允许偏差（mm） | 检查方法 | |
轴线位置 | 5 | 尺量 | |
底模上表面标高 | ±5 | 水准仪或拉线、尺量 | |
模板内部尺寸 | 基础 | ±10 | 尺量 |
柱、墙、梁 | ±5 | 尺量 | |
楼梯相邻踏步高差 | 5 | 尺量 | |
柱、墙垂直度 | 层高≤6m | 8 | 经纬仪或吊线、尺量 |
层高＞6m | 10 | 经纬仪或吊线、尺量 | |
相邻模板表面高差 | 2 | 尺量 | |
表面平整度 | 5 | 2m靠尺和塞尺量测 | |
4.5.8、整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015的有关规定执行外，尚应检查下列内容：
(1)、扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；
(2)、支柱斜撑的数量和着力点；
(3)、对拉螺栓钢楞与支柱的间距；
(4)、各种预埋件和预留孔洞的固定情况；
(5)、模板结构的整体稳定；
(6)、有关安全措施。
4.5.9、模板工程验收时应提供下列文件：
(1)、模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；
(2)、模板工程质量检查记录及验收记录；
(3)、模板工程支模的重大问题及处理记录。
5.1.1安全保证体系
5.1.2环境保护体系
5.2.1安全管理措施
(1)、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。
(2)、制定脚手架搭设施工方案时，应根据工程特点、所处地理环境充分考虑安全技术措施。搭设前严格进行安全技术交底，施工中严格执行安全技术措施。
(3)、模板支撑架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗，上岗人员应定期体检。。
(4)、支架搭设作业人员必须正确戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋
(5)、模板支撑架在总体验收合格后、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监理工程师应确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。
(6)、混凝土浇筑过程应符合专项施工方案的要求，确保支撑系统受力均匀，避免引起模板支撑架的失稳倾斜。混凝土浇筑顺序应符合框架结构中连续浇筑立柱和梁板时，应按先浇筑立柱，后浇筑梁板的顺序进行；浇筑梁板或悬臂构件时，应按先从沉降变形大的部位向沉降变形小的部位顺序进行。
(7)、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时应迅速撤离施工人员，并应进行相应加固处理。
(8)、高度5m以上的柱、墙等竖向混凝土结构必须先浇筑，待混凝土达到一定强度后，再浇筑梁、板等水平混凝土结构。
(9)、梁应从跨中向两端、楼板应从中央向四周对称分层浇筑。楼板局部混凝土堆置高度不得超过楼板厚度100mm，以确保均匀加载，避免局部超载偏心作用使架体倾斜失稳。
(10)、架体在6级及以上大风、洪水、雷击、雨雪来临前，应组织专项检查，对可能造成坍塌事故的潜在隐患采取可靠的加固措施，并将人员撤离至安全区域；
(11)、支撑结构作业层上的施工荷载不得超过设计允许荷载。
(12)、遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时，应停止模板支撑架的搭设与拆除作业。
(13)、严禁在模板支撑架及脚手架基础开挖深度影响范围内进行挖掘作业。
(14)、拆除的支架构件应安全传递至地面，严禁抛掷。
(15)、在模板支撑架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。
(16)、模板支撑架应与架空输送电线路保持安全距离，工地临时用电线路及脚手架接地防雷击措施等按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定执行。
5.2.2文明施工及环保措施
序号 | 职务 | 姓名 | 备注 |
1 | 项目经理 | ||
2 | 项目技术负责人 | ||
3 | 技术员 | ||
4 | 安全员 | ||
5 | 安全员 | ||
6 | 质检员 |
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：
序号 | 职务 | 姓名 | 职责 |
1 | 组长（项目经理） | 负责协调指挥工作 | |
2 | 组员（技术员） | 负责现场施工指挥，技术交底 | |
3 | 组员（安全员） | 负责现场安全检查工作 | |
4 | 组员（安全员） | 负责现场安全检查工作 | |
6 | 组员（架子工班长） | 负责现场具体施工 |
为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和模板支架的工程量，确定本工程模板支架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。
7.1.1模板支架应在下列阶段进行检查与验收：
7.1.2验收时应具备下列文件
7.1.3架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。
7.2、验收内容
7.2.1轮扣式模板支架验收表
序号 | 验收项目 | 搭设要求 | 验收结果 |
1 | 施工方案 | 1)模板支架搭设应编制专项施工方案，结构设计应进行计算，并应按规定进行审核、审批; 2) 模板支架搭设高度5m 及以上;楼板厚度大于350mm，梁截面面积大于0.5m2及以上的专项施工方案，应按规定组织专家论证。 | |
2 | 架体基础 | 1)基础应坚实、平整，承载力应符合设计要求，并应能承受支架部全部荷载; 2) 支架底部应按规范要求设置底座、垫板，垫板规格应符合规范要求: 3) 支架底部纵、横向扫地杆的设置应符合规范要求， 4)基础应采取排水设施，并应排水畅通; 5)当支架设在楼面结构上时，应对楼面结构强度进行验算，必要时应对楼面结构采取加固措施。 | |
3 | 支架构造 | 1)立杆间距应符合设计和规范要求: 2) 水平杆步距应符合设计和规范雯求，水平杆应按规也要求连续设置; 3) 竖向、水平剪刀撑或专用斜杆、水平斜杆的设置应符合规范要求。 | |
4 | 支架稳定 | 1)当支架高宽比大于规定值时，应按规定设置连墙杆或采用增加架体宽度的加强措施: 2) 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度应符合规范要求; 3) 浇筑混凝土时应对架体基础沉降、架体变形进行监控，基础沉降、架体变形应在规定允许范围内。 | |
5 | 施工荷载 | 1)施工均布荷载、集中荷载应在设计允许范围内; 2) 当浇筑混凝土时，应对混凝土堆积高度进行控制 | |
6 | 杆件连接 | 1)立杆应采用对接、套接或承插式连接方式.并应符合规范要求; 2) 水平杆的连接应符合规范要求; 3) 当剪刀撑斜杆采用搭接时，搭接长度不应小1m; 4) 杆件各连接点的紧固应符合规范要求。 | |
7 | 底座与托撑 | 1)可调底座、托撑螺杆直径应与立杆内径匹配，配合间隙应符合规范要求; 2) 螺杆旋人螺母内长度不应少于5 倍的螺距。 | |
8 | 构配件 材质 | 1)钢管壁厚应符合规范要求; 2) 构配件规格、型号、材质应符合规范要求; 3) 杆件弯曲、变形、锈蚀量应在规范允许范围内。 |
8.1目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。
8.2、应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
8.3、应急反应预案
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。
事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。
施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
8.4、应急通信联络
项目负责人：
安 全 员：
技术负责人：
医院救护中心：120 匪警：110 火警：119
第九章 计算书及相关施工图纸
板模板（高支模扣件式）
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
6、《钢结构设计标准》GB 50017-2017
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 | B2，标高14.95m | 新浇混凝土楼板板厚(mm) | 140 |
模板支架高度H(m) | 14.95 | 模板支架纵向长度L(m) | 24 |
模板支架横向长度B(m) | 16 | 支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm) | 1500 |
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | 0.1 | |
面板及小梁 | 0.3 | ||
楼板模板 | 0.5 | ||
混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 1.1 |
施工荷载标准值Q1k(kN/m2) | 2.5 | ||
支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN) | 1 | ||
风荷载参数：
风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 省份 | 0.4 | ωk=ω0μzμst=0.026 | |
地区 | |||||
风荷载高度变化系数μz | 地面粗糙度 | D类(有密集建筑群且房屋较高市区) | 0.51 | ||
模板支架顶部离建筑物地面高度(m) | 14.95 | ||||
风荷载体型系数μs | 单榀模板支架μst | 0.128 | |||
整体模板支架μstw | 2.032 | ωfk=ω0μzμstw=0.415 | |||
竖向封闭栏杆μs | 1 | ωmk=ω0μzμs=0.204 | |||
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0 | 1.1 | 脚手架安全等级 | I级 |
主梁布置方向 | 垂直立杆纵向方向 | 立杆纵向间距la(mm) | 1200 |
立杆横向间距lb(mm) | 900 | 水平拉杆步距h(mm) | 1450 |
小梁间距l(mm) | 200 | 小梁最大悬挑长度l1(mm) | 300 |
主梁最大悬挑长度l2(mm) | 300 | 结构表面的要求 | 结构表面隐蔽 |
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向)
四、面板验算
面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度t(mm) | 13 |
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15 | 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.4 |
面板弹性模量E(N/mm2) | 10000 | 面板计算方式 | 简支梁 |
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4
承载能力极限状态
q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.62kN/m
正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.14))×1＝3.614kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝q1l2/8＝8.62×0.22/8＝0.043kN·m
σ＝Mmax/W＝0.043×106/28166.667＝1.53N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.614×2004/(384×10000×183083.333)=0.041mm
ν＝0.041mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 | 方木 | 小梁截面类型(mm) | 50×80 |
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.444 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.782 |
小梁截面抵抗矩W(cm3) | 53.333 | 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 |
小梁截面惯性矩I(cm4) | 213.333 | 小梁计算方式 | 二等跨连续梁 |
q1＝1.1×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.777kN/m
因此，q1静＝1.1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.14)×0.2=1.007kN/m
q1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×2.5×0.2＝0.77kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.007×1.22+0.125×0.77×1.22＝0.32kN·m
M2＝q1L12/2=1.777×0.32/2＝0.08kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.32，0.08]＝0.32kN·m
σ=Mmax/W=0.32×106/53333=5.997N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.007×1.2+0.625×0.77×1.2＝1.333kN
V2＝q1L1＝1.777×0.3＝0.533kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.333，0.533]＝1.333kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.333×1000/(2×50×80)＝0.5N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.14))×0.2＝0.763kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.763×12004/(100×9350×213.333×104)＝0.413mm≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.763×3004/(8×9350×213.333×104)＝0.039mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×300/250＝2.4mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 | 方木 | 主梁截面类型(mm) | 50×80 |
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.444 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.663 |
主梁截面抵抗矩W(cm3) | 53.333 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 8415 |
主梁截面惯性矩I(cm4) | 213.333 | 主梁计算方式 | 三等跨连续梁 |
可调托座内主梁根数 | 2 | ||
1、小梁最大支座反力计算
q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.83kN/m
q1静＝1.1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)×0.2＝1.06kN/m
q1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×2.5×0.2＝0.77kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.14))×0.2＝0.803kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.83×1.2＝2.745kN
按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.06+0.437×0.77)×1.2+1.83×0.3＝1.43kN
主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6
R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.647kN;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.803×1.2＝1.204kN
按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×0.803×1.2+0.803×0.3＝0.602kN
R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.723kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.659×106/53333=12.349N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.118×1000/(2×50×80)＝1.544N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.520mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝0.573mm≤[ν]=2×300/250=2.4mm
满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R1=7.14kN，R2=7.166kN，R3=7.803kN，R4=5.891kN
图二
支座反力依次为R1=6.5kN，R2=7.499kN，R3=7.499kN，R4=6.5kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 | 可调托座 | 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
按上节计算可知，可调托座受力N＝7.803/0.6=13.004kN≤[N]＝30kN
满足要求！
八、立杆验算
剪刀撑设置 | 普通型 | 立杆顶部步距hd(mm) | 600 |
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) | 200 | 顶部立杆计算长度系数μ1 | 1.386 |
非顶部立杆计算长度系数μ2 | 1.755 | 立杆钢管截面类型(mm) | Ф48×3.25 |
立杆钢管计算截面类型(mm) | Ф48×3.25 | 钢材等级 | Q235 |
立杆截面面积A(mm2) | 424 | 立杆截面回转半径i(mm) | 15.9 |
立杆截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 | 抗压强度设计值[f](N/mm2) | 205 |
支架自重标准值q(kN/m) | 0.15 |
1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm
非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1450=2545mm
λ=max[l01，l0]/i=2545/15.9=160.063≤[λ]=210
满足要求！
2、立杆稳定性验算
考虑风荷载:
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(600+2×200)=1687mm
非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.217×1.755×1450=3097mm
λ=max[l01，l0]/i=3097/15.9=194.78
查表得，φ1=0.191
Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.026×1.2×1.452/10)=0.006kN·m
Nd =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[7.14,7.499,7.803,6.5]/0.6+1.1×1.35×0.15×14.95=16.335kN
fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝16.335×103/(0.191×424)+0.006×106/4490=203.057N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0
H/B=14.95/16=0.934≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=1.2×0.415=0.498kN/m：
风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：
Fwk= la×Hm×ωmk=1.2×1.5×0.204=0.367kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×14.952×0.498+14.95×0.367=61.142kN.m
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=162×1.2×[0.15×14.95/(1.2×0.9)+0.5]+2×1×16/2=807.467kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×61.142=201.768kN.M
满足要求！
十一、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) | 180 | 混凝土强度等级 | C30 |
混凝土的龄期(天) | 28 | 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2) | 14.3 |
混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2) | 1.43 | 立杆垫板长a(mm) | 200 |
立杆垫板宽b(mm) | 200 | ||
F1=N=16.335kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 | 参数剖析 | |
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 | F1 | 局部荷载设计值或集中反力设计值 |
βh | 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 | |
ft | 混凝土轴心抗拉强度设计值 | |
σpc,m | 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 | |
um | 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。 | |
h0 | 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 | |
η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um | η1 | 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 |
η2 | 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 | |
βs | 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 | |
as | 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 | |
说明 | 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 | |
可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=160mm，
um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1440mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1440×160/1000=230.63kN≥F1=16.335kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 | 参数剖析 | |
Fl≤1.35βcβlfcAln | F1 | 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 |
fc | 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 | |
βc | 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 | |
βl | 混凝土局部受压时的强度提高系数 | |
Aln | 混凝土局部受压净面积 | |
βl=(Ab/Al)1/2 | Al | 混凝土局部受压面积 |
Ab | 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 | |
可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×40000/1000=2316.6kN≥F1=16.335kN
满足要求！
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
6、《钢结构设计标准》GB 50017-2017
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 | KL8 | 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) | 600×900 |
模板支架高度H(m) | 14.95 | 模板支架横向长度B(m) | 16 |
模板支架纵向长度L(m) | 24 | 支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm) | 1500 |
梁侧楼板厚度(mm) | 140 | ||
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | 0.1 | |
面板及小梁 | 0.3 | ||
楼板模板 | 0.5 | ||
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | ||
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 1.5 | 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 1.1 |
施工荷载标准值Q1k(kN/m2) | 2 | ||
模板支拆环境是否考虑风荷载 | 是 | ||
风荷载参数：
风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 省份 | 0.4 | ωk=ω0μzμst=0.034 | |
地区 | |||||
风荷载高度变化系数μz | 地面粗糙度 | C类(有密集建筑群市区) | 0.65 | ||
模板支架顶部离建筑物地面高度(m) | 14.95 | ||||
风荷载体型系数μs | 单榀模板支架μst | 0.13 | |||
整体模板支架μstw | 2.064 | ωfk=ω0μzμstw=0.537 | |||
竖向封闭栏杆μs | 1 | ωmk=ω0μzμs=0.26 | |||
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0 | 1.1 |
脚手架安全等级 | I级 |
新浇混凝土梁支撑方式 | 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 |
梁跨度方向立杆间距la(mm) | 900~1450 |
梁底两侧立杆横向间距lb(mm) | 1200 |
步距h(mm) | 1450 |
新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm) | 1150、900 |
混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置 | 自定义 |
梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm) | 600 |
板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm) | 600 |
板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm) | 600 |
梁底增加立杆根数 | 2 |
梁底增加立杆布置方式 | 按混凝土梁梁宽均分 |
梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm) | 500,700 |
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) | 300 |
梁底支撑小梁根数 | 5 |
梁底支撑小梁间距 | 150 |
每纵距内附加梁底支撑主梁根数 | 0 |
结构表面的要求 | 结构表面隐蔽 |
梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) | 0 |
梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) | 0 |
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度t(mm) | 13 |
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15 | 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.4 |
面板弹性模量E(N/mm2) | 10000 | ||
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4
q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝36.385kN/m
q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝34.229kN/m
q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×2×1＝2.156kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×34.229×0.152+0.121×2.156×0.152＝0.088kN·m
σ＝Mmax/W＝0.088×106/28166.667＝3.134N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×23.05×1504/(100×10000×183083.333)＝0.04mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×34.229×0.15+0.446×2.156×0.15＝2.162kN
R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×34.229×0.15+1.223×2.156×0.15＝6.264kN
R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×34.229×0.15+1.142×2.156×0.15＝5.134kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393q2L=0.393×23.05×0.15＝1.359kN
R2'=R4'=1.143q2L=1.143×23.05×0.15＝3.952kN
R3'=0.928q2L=0.928×23.05×0.15＝3.209kN
五、小梁验算
小梁类型 | 方木 | 小梁截面类型(mm) | 50×80 |
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.444 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.782 |
小梁截面抵抗矩W(cm3) | 53.333 | 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 |
小梁截面惯性矩I(cm4) | 213.333 | 小梁计算方式 | 二等跨连续梁 |
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.162/1＝2.162kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[6.264,5.134,6.264]/1= 6.264kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.162/1＝2.162kN/m
小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.045kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(0.9-0.14)=0.564kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(0.9-0.14)=0.564kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2]×(0.6-0.6/2)/2×1=1.257kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2]×(0.6-0.6/2)/2×1=1.257kN/m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.162+0.045+0.564+1.257=4.028kN/m
中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.264+0.045=6.309kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.162+0.045+0.564+1.257=4.028kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.028,6.309,4.028]=6.309kN/m
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.359/1＝1.359kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[3.952,3.209,3.952]/1= 3.952kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.359/1＝1.359kN/m
小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.14)=0.38kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.14)=0.38kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.14)]×(0.6-0.6/2)/2×1=0.602kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.14)]×(0.6-0.6/2)/2×1=0.602kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.359+0.03+0.38+0.602=2.371kN/m
中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.952+0.03=3.982kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.359+0.03+0.38+0.602=2.371kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.371,3.982,2.371]=3.982kN/m
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.309×0.92，0.5×6.309×0.32]＝0.639kN·m
σ=Mmax/W=0.639×106/53333=11.977N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.309×0.9，6.309×0.3]＝3.549kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.549×1000/(2×50×80)＝1.331N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.982×9004/(100×9350×213.333×104)＝0.682mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝3.982×3004/(8×9350×213.333×104)＝0.202mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.309×0.9,0.375×6.309×0.9+6.309×0.3]=7.098kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.531kN,R2=7.098kN,R3=5.826kN,R4=7.098kN,R5=4.531kN
正常使用极限状态
Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.982×0.9,0.375×3.982×0.9+3.982×0.3]=4.48kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.667kN,R2'=4.48kN,R3'=3.644kN,R4'=4.48kN,R5'=2.667kN
六、主梁验算
主梁类型 | 钢管 | 主梁截面类型(mm) | Ф48×3.25 |
主梁计算截面类型(mm) | Ф48×3.25 | 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 |
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 | 主梁截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 | 主梁截面惯性矩I(cm4) | 10.78 |
可调托座内主梁根数 | 2 | 主梁受力不均匀系数 | 0.6 |
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.31×106/4490=68.978N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝6.084kN
τmax=2Vmax/A=2×6.084×1000/424＝28.698N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.138mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.894kN，R2=7.832kN，R3=7.832kN，R4=0.894kN
立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.894/0.6=1.49kN，P2=7.832/0.6=13.053kN，P3=7.832/0.6=13.053kN，P4=0.894/0.6=1.49kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 | 可调托座 | 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
可调托座最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4]＝13.053kN≤[N]=30kN
满足要求！
八、立杆验算
剪刀撑设置 | 普通型 | 立杆顶部步距hd(mm) | 600 |
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) | 200 | 顶部立杆计算长度系数μ1 | 1.386 |
非顶部立杆计算长度系数μ2 | 1.755 | 立杆钢管截面类型(mm) | Ф48×3.25 |
立杆钢管计算截面类型(mm) | Ф48×3.25 | 钢材等级 | Q235 |
立杆截面面积A(mm2) | 457 | 回转半径i(mm) | 15.9 |
立杆截面抵抗矩W(cm3) | 4.79 | 抗压强度设计值[f](N/mm2) | 205 |
支架自重标准值q(kN/m) | 0.15 | ||
1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1450=2545mm
λ=max[l01，l02]/i=2545/15.9=160.063≤[λ]=210
长细比满足要求！
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(600+2×200)=1687mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1450=3097mm
λ=max[l01，l02]/i=3097/15.9=194.78
查表得：φ＝0.191
2、风荷载计算
Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.034×0.9×1.452/10)＝0.006kN·m
3、稳定性计算
P1＝1.49kN，P2＝13.053kN，P3＝13.053kN，P4＝1.49kN
Nd＝max[P1，P2，P3，P4]+1.1×1.35×0.15×(14.95-0.9)＝max[1.49，13.053，13.053，1.49]+3.13＝16.183kN
fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝16182.838/(0.191×457)+0.006×106/4790＝186.651N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0
H/B=14.95/16=0.934≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=1.15×0.537=0.618kN/m：
风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：
Fwk= l'a×Hm×ωmk=1.15×1.5×0.26=0.449kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×14.952×0.618+14.95×0.449=75.717kN.m
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2l'a(gk1+ gk2)≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
B2l'a(gk1+ gk2) =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]=162×1.15×[0.15×14.95/(1.15×0.9)+0.5]=785.067kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×75.717=249.866kN.M
满足要求！
十一、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) | 180 | 混凝土强度等级 | C30 |
混凝土的龄期(天) | 28 | 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2) | 8.294 |
混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2) | 0.829 |
F1=N=16.183kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 | 参数剖析 | |
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 | F1 | 局部荷载设计值或集中反力设计值 |
βh | 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 | |
ft | 混凝土轴心抗拉强度设计值 | |
σpc,m | 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 | |
um | 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。 | |
h0 | 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 | |
η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um | η1 | 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 |
η2 | 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 | |
βs | 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 | |
as | 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 | |
说明 | 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 | |
可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=160mm，
um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1440mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1440×160/1000=133.701kN≥F1=16.183kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 | 参数剖析 | |
Fl≤1.35βcβlfcAln | F1 | 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 |
fc | 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 | |
βc | 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 | |
βl | 混凝土局部受压时的强度提高系数 | |
Aln | 混凝土局部受压净面积 | |
βl=(Ab/Al)1/2 | Al | 混凝土局部受压面积 |
Ab | 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 | |
可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=16.183kN
满足要求！
地基承载力验算
一、14.95m处主、次梁自重荷载：
0.4*0.96*24*25KN/m³=182.4KN
2、次梁：0.25*0.75*15.6*9*25KN/m³=658.125KN
0.25*0.75*（24-0.6*2-0.25*9）*6*25KN=577.97KN
合计：364.8+182.4+658.125+577.97=1783.29KN
楼面混凝土自重荷载：q自=4.64+3.5=8.14KN/㎡
二、支架重
1、立杆：（23*12+16*13）*15=7260m
2、横杆：（37*16+23*24）*12=13728m
3、垂直剪刀撑：21*4*2+21*3*2=420m
4、水平剪刀撑：21*6*2*2=504m
5、梁底侧梆：16*8*11+24*8*7=2752m
合计：7260+13728+420+504+2752=24664m=821311N=821KN
6、扣件：37*23（14+6）+37*14*7=20646个*1.34=27665KG=27.66KN
合计：821+27.66=846.66KN
换算成面荷载：846.66/16*24=2.21KN/㎡
三、模板重
1、木方：11*16*9+7*24*9+1.75*7*2*16*6=5448m
合成重：5448*3.9*10-3=21.25m³*7KN/m³=148.75KN
2、模板：16*24+0.76*16*2*11+0.76*21*2*7=907㎡
合成重：907*0.034=30.84KN
合计：148.75+30.84=180KN
换算成面荷载：180/16*24=0.47KN/㎡
四、负一层、负二层支架及模板荷载:(2.21+0.47)*2/3=1.79KN/㎡
五、作用在一层、负一层、负二层总荷载
Q=（8.41+2.21+0.47+1.79）*1.2=15.13KN/㎡
在浇筑三层楼板混凝土时，一层、负一层、负二层地板已达到设计强度，此三层模板支架不拆除，由该三层楼板共同承担上部高支模体系荷载，设计给出的承载力为5+5.5+5=15.5KN/㎡＞15.13KN/㎡。满足要求。
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